- •Анализ и тенденции развития литья теплоэнергетического оборудования
- •Разработка технологического процесса изготовления отливки теплообменника
- •Анализ заказа
- •Анализ технологичности конструкции литой детали и выбор способа изготовления отливки
- •Определение положения отливки в форме при заливке
- •Определение участков поверхности отливки, выполняемых стержнями
- •Выбор материала для изготовления модельного комплекта
- •Конструкция и размеры модельных комплектов
- •Определение размеров и конструкции опок
- •Проектирование и расчет литниково-питающей системы
- •Определение температуры расплава при заливке в форму
- •Продолжительность охлаждения отливок в форме
- •Формовочные и стержневые смеси
- •Применение эвм при разработке технологии получения отливки
- •Подготовка литейной оснастки
- •Уплотнение смеси в опоке
- •Изготовление стержней
- •Сушка стержней
- •Анализ брака полученных опытных отливок и пути его устранения
- •Построение приближенной математической модели скорости затвердевания отливки основы термокинетической теории кристаллизации
- •Расчет затвердевания
- •Применение эвм
- •Герметичность чугунов
- •Разновидности нарушений плотности серого чугуна
- •Микропористость
- •Макропористость
- •Грубая дефектная пористость
- •Физическая характеристика герметичности серых чугунов
- •Методики проведения экспериментов определение герметичности чугуна разработка способа и методики определения герметичности чугуна
- •Конструкция герметометра для определения герметичности чугуна
- •Определение твердости чугуна твердость как характеристика свойств материалов
- •Определение твердости металлов методом бринелля
- •Порядок работы на полуавтоматическом приборе 2109 тб
- •Определение макроструктуры металлов и сплавов макроанализ строения металлов
- •Макроанализ излома металла
- •Определение микроструктуры металлов и сплавов микроструктура чугуна
- •Микроанализ металлов
- •Приготовление микрошлифов
- •Изучение микроструктуры
- •Количественная металлография
- •Обработка и анализ результатов исследований определение оптимальных размеров образца для испытаний на герметичность
- •Исследование влияния химического состава и структуры на герметичность чугуна
- •Макроструктура сурьмянистого чугуна
- •Микроструктура сурьмянистого чугуна
- •Влияние сурьмы на герметичность чугуна
- •Механические свойства сурьмянистого чугуна
- •Охрана труда анализ возможных опасных и вредных производственных факторов при работе в литейной лаборатории
- •Мероприятия, направленные на устранение и снижение выявленных опасных и вредных производственных факторов
- •Экологические проблемы отвалов литейного производства
Определение размеров и конструкции опок
При выборе размеров опок следует учитывать, что использование чрезмерно больших опок влечет за собой увеличение затрат труда на уплотнение формовочной смеси, нецелесообразный расход смеси, а использование очень маленьких опок может вызвать брак отливок вследствии продавливания металлом низа формы, ухода металла по разъему и.т.п.
Для изготовления данной отливки сконструированы и изготовлены ручные сварные опоки следующих размеров: длина - 1000 мм, ширина - 250 мм, высота - 200 мм. Для уменьшения расхода смеси и обеспечения необходимого гидростатического напора металла применяются наращалки высотой 100 мм.
Проектирование и расчет литниково-питающей системы
Литниково-питающая система - это система каналов для подвода жидкого металла в полость литейной формы, отделения неметаллических включений и обеспечения подпитки отливки при затвердевании [29].
Литниковую систему подводим по разъему формы. Условия заполнения формы металлом за определенное время tопт.
,
(2-1)
где k - поправочный коэффициент (1.8¸2.0);
d - средняя или преобладающая толщина отливки, мм;
G - масса отливки, кг;
сек.
Литниковая система сужающаяся. Площадь сечения в самом узком месте = площади питателя.
(2-2)
где m - коэффициент заполнения, m = 0.5;
Hср - расчетный напор, см;
r - плотность отливки, r = 7700 кг/м3;
g - ускорение свободного падения g = 9.8 м/с2;
,
(2-3)
где Hст = hоп+hнар = 85+45 = 130 мм;
hо - высота отливки в верхней полуформе 59 мм;
мм = 12.26 см.
см2.
Расчет стояка и шлакоуловителя производим из соотношения:
Fп:Fш:Fст= 1:1.1:1.5
соответственно сечения будут
Fп = 5 см2
Fш = 5.5 см2
Fст = 7.5 см2
т.к. питание отливки мы производим 2 питателями следовательно Fп = 2.5 см2.
Окончательно принимаем площади сечений и по таблицам находим геометрические размеры:
Fп = 5 см2; а = 16 мм; в = 13 мм; h = 16мм;
Fш = 5.5 см2; а = 24 мм; в = 20 мм; h = 26мм;
Fст = 7.5 см2; dст = 30.9 мм
Для заливки металла используют нормализованные воронки (Рис. 2 -7), размеры которых выбирают в зависимости от диаметра стояка и с учетом обеспечения нормальной заливки формы.
Hв = 90 мм.
Рис.2-7.
т.к. данная отливка делается из чугуна, а прибыли на чугунные отливки не ставятся (т.к. у чугуна усадка самая минимальная), значит я прибыли на данную отливку не проектирую.
Определение температуры расплава при заливке в форму
Для обеспечения хорошей заполняемости формы и получения качественных отливок необходимо выдерживать определенную температуру заливаемого расплава, которую выбирают в зависимости от вида сплава и характера отливки [29].
Температура металла необходимая для заливки форм при получении данной отливки составляет при выпуске и индукционной печи 1410 °С - 1420 °С, при заливке в форму 1330 °С.
Продолжительность охлаждения отливок в форме
Регламентирование времени охлаждения отливок в формах диктуется необходимостью обеспечения полного затвердевания расплава, исключения образования некоторых усадочных дефектов, получения требуемой структуры металла отливок. Последнее весьма важно для чугунов, структура которых в большой степени зависит от скорости кристаллизации.
Расчет времени затвердевания отливки в форме произведен с помощью программы FOUNDRY (автор Дубовой В.В.)
Исходные данные формы:
Tф(°C) = 20
bф(ккал) = 17
Исходные данные материала:
C1(ккал/кг) = 0.120
C1’(ккал/кг) = 0.200
Y1(кг/м3) = 7000
p1(ккал/кг) = 64
Tзал(°C) = 1420
Tлик(°C) = 1200
Tсол(°C) = 1150
Tкр(°C) = Ѕ Tлик+Tсол= 1175
Толщина стенки отливки (мм) d=20
Расчет ведем базируясь на [29].
Время отвода теплоты перегрева [33]:
,
(2-3)
где мм
t2= 1.18 мин.
Время затвердевания отливки [33]:
,
(2-4)
t3 = 2.97 мин.
Средняя скорость затвердевания отливки [33]:
мм/мин,
(2-5)
Время охлаждения отливки [33]:
,
(2-6)
t4 = 13.92 мин.
Общее время отливки в форме [33]:
tв = t1 + t2 + t3 + t4 = 18.07 мин.
Однако по эмпирической формуле [29] ,
где К - коэффициент, зависящий от конфигурации отливки и толщины ее стенки;
G - масса отливки, т.,
время выдержки составляет 4.97 ч., что более соответствует реальности, следовательно расчеты приведенные в [33] неверны.