- •Виды перемещений. Точное и приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки.
- •Ядро сечения. Процедура построения.
- •Пример построения.
- •Плоский поперечный косой изгиб.
- •Устойчивость однопролётных стержней постоянного сечения.
- •Задача Эйлера.
- •Границы применимости формулы Эйлера.
- •Устойчивость внецентренно сжатой гибкой стойки.
- •Продольно-поперечный изгиб.
- •Расчет кривых брусьев. Вывод формулы нормальных напряжений при чистом изгибе.
- •Поперечный удар. Динамический коэффициент, динамические напряжения, динамический прогиб.
- •5)Строим эпюры нормальных напряжений:
- •Ргр №6 Расчет сечения, составного из элементарных геом фигур.
- •Расчет сечения, составленного из прокатных профилей.
Расчет сечения, составленного из прокатных профилей.
Найти: а) размеры поперечного сечения используя метод последовательных приближений
Б)критическую силу и коэф. запаса устойчивости
1)Подбор сечения методом последовательных приближений
Условие устойчивости сжатого стержня: σmax=F/φA≤R=240МПа
Задаем начальный коэф. приближения φ1=0,5. Определяем требуемую площадь поперечного сечения:
Anec≥F / φR=3200×103 /0.5×240×106=266,67×10-4м2=266,67см2
Требуемая площадь сечения одного швеллера:
Ашвnec=Anec/4= 266.67/4=66.67 см2
По сортаменту выбираем швеллер и др. имеющие геом. характеристики: Aшв, h, b, t,d, Ix, Iy, z0
-площадь составного сечения A=nAшв, n-кол-во элементов
-моменты инерции сечения:
Iy=2Iшвx+2[Aшв(z0)2+Iугу]
Ix=2Iшвx+2[Aшв(h/2+d-z0)2+Iшву]
ix=√Ix / A=17.08; iy=√ Iy / A=11.52
Минимальный радиус инерции поперечного сечения равен: imin=i(y или x)=11.52
1-ое приближение:
Гибкость стержня: λ=(μ×1) / imin=18,23
φ1=0,988-((0,988-0,967)/10)×(18.23-10)=0.971
Так как φ1 отличается от ранее принятого φ, то выполняем расчет на устойчивость при новом значении коэффициента продольного изгиба.
2-ое приближение: φ2=(φ1+φ1 )/ 2=(0.5+0.971)/2=0.735
Anec=F/φ 2R=3200×103/0.735×240×106=181,32×10-4м2=181,32см2
Требуемая площадь сечения одного швеллера равна: Anecшв= Anec / n=181,32/4=45.33
По сортаменту выбираем швеллер и др. имеющие геом. характеристики: Aшв, h, b, t,d, Ix, Iy, z0
- площадь составного сечения: A=nAшв, n-кол-во элементов
-моменты инерции сечения: Iy=2Iшвx+2[Aшв(z0)2+Iугу]
Ix=2Iшвx+2[Aшв(h/2+d-z0)2+Iшву]
ix=√Ix/A; iy=√ Iy/A
Минимальный радиус инерции поперечного сечения равен: imin=i(y или x)=8,88
Вычисляем гибкость стержня:
λ=(μ×1) / imin=0,7×300 / 8,88=23,64
φ2=((0,967-(0,967-0,939)/10)×(23.64-20)=0.957
Расчетные напряжение поперечном сечении сжатой стойки:
σ=F/φ2×A=(3200×103)/ 0.957×162,00×10-4=206,45МПа<R=240МПа
Недогрузка сечения составляет: (240,00-206,45)/240×100%=13.98%>5%
3-ие приближение:
φ3=(φ2+φ2) /2=(0.735+0.957)/2=0.846
Anec=F/φ 3R=3200×103/0.846×240×106=157.59×10-4м2 =157.59см2
Требуемая площадь сечения одного швеллера равна: Anecшв= Anec / n=157.59/4=39.40см2
Где n-кол-во элементов.
По сортаменту выбираем швеллер и др. имеющие геом. характеристики: Aшв, h, b, t,d, Ix, Iy, z0
- площадь составного сечения: A=nAшв, n-кол-во элементов
-моменты инерции сечения:
Iy=2Iшвx+2[Aшв(z0)2+Iугу]
Ix=2Iшвx+2[Aшв(h/2+d-z0)2+Iшву]
ix=√Ix / A; iy=√ Iy / A
Минимальный радиус инерции поперечного сечения равен: imin=i(y или x)=8,12
Вычисляем гибкость стержня:
λ=(μ×1) / imin=0,7×300 / 8,12=25,88
φ3=((0,967-(0,967-0,939)/10)×(25,88-20)=0.951
Находим величину расчетных напряжений в поперечном сечении сжатой стойки:
σ=F/φ×A=(3200×103)/ 0,951×140,80×10-4=2239,10МПа<R=240МПа
Перегрузка сечения составляет: (240,00-239,10)/240×100%=0,38%<5%
2)Определяем критическую силу
σ=π2×Е/λ2
Максимальные сжимающие напряжения не должны превышать предела пропорциональности материала. Находим граничное число гибкости при условии σpr=200МПа Е=2,0×105МПа
λ 0=√π2Е/ σpr =99.3
Расчетная гибкост стержня λ=25.88<λ 0=99.3 Стержни малой гибкости имеют развитое сечение по сравнению с высотой и прежде потеряют прочность чем устойчивость, т е применяем: σcr=σy=245МПа
Fcr= σсr A= π2Е/λ2×A=245,00×106×140,80×10-4=3449,60×103H=3449,60кН
Коэф. запаса устойчивости равен: k=Fcr/F= 3449,60/3200=1,078