- •Виды перемещений. Точное и приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки.
- •Ядро сечения. Процедура построения.
- •Пример построения.
- •Плоский поперечный косой изгиб.
- •Устойчивость однопролётных стержней постоянного сечения.
- •Задача Эйлера.
- •Границы применимости формулы Эйлера.
- •Устойчивость внецентренно сжатой гибкой стойки.
- •Продольно-поперечный изгиб.
- •Расчет кривых брусьев. Вывод формулы нормальных напряжений при чистом изгибе.
- •Поперечный удар. Динамический коэффициент, динамические напряжения, динамический прогиб.
- •5)Строим эпюры нормальных напряжений:
- •Ргр №6 Расчет сечения, составного из элементарных геом фигур.
- •Расчет сечения, составленного из прокатных профилей.
=1=
Виды перемещений. Точное и приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки.
Одним из важнейших этапов расчета реальных конструкций, помимо расчетов на прочность, является расчет на жесткость. Для этого необходимо знать прогибы и углы поворотов сечения балки. Под прогибом понимают линейное перемещение точки оси балки в вертикальном направлении (горизонтальным перемещением в виду относительной малости прогибов пренебрегают). Прогиб положителен, если перемещение точки происходит в направлении оси. Угол поворота сечения – угол между сечением, перпендикулярным к точке оси балки до деформации, и таким же перпендикуляром после деформации. Значение линейных и угловых перемещений необходимо для расчета статически неопределимых задач при плоском изгибе, для составления уравнений совместимости деформаций. Цель подобного рода задач – нахождение уравнения упругой линии балки.
Как видно из рисунка: (1). Строительные конструкции проектируются с условием, что углы поворота сечений малы и не превышают 1˚, поэтому можно считать (2). Воспользуемся известным из курса математики уравнением связи между кривизной линии и ее производным в виде: (3), где ρ - радиус кривизны. Известно, что (4). Из (3) и (4) получаем: (5) – точное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки, применяемое в основном для расчета конструкций при больших деформациях. Если (6) – приближенное дифференциальное уравнение изогнутой ос балки. В общем случае изогнутая ось балки – плоская лекальная кривая.
=7=
Внецентренное растяжение-сжатие. Уравнение нейтральной линии.
Нейтральная линия – геометрическое место точек в пределах сечения бруса, напряжения в которых = 0. Нейтральная линия делит сечение на 2 зоны: растянутую и сжатую.
Определим ур-е нейтральной линии, используя формулу (1’):
; ;
; __(3)
Или __(4)
(4) - уравнение прямой линии в отрезках,
где и - отрезки, отсекаемые нейтральной линией на осях инерции.
__(5)
Покажем на примере прямоугольного сечения:
!!!!!!!!!!!
Как следует из рисунка, наиболее опасные точки в сечении – точки, наиболее удалённые от нейтральной линии:
В сжатой зоне - точка А(XA;YA);
В растянутой зоне - точка В(XB;YB).
Условие прочности для материала, одинаково сопротивляющегося на растяжение и сжатие (сталь 3) записывается для наиболее удалённой точки:
1) Если Rсж = Rрастяж (сталь)=R
__(6)
2) Если материал имеет разные сопротивления на растяжение и сжатие (бетон, алюминий, чугун, дерево и т.д.), т.е.
__(7)
__(8)
=2=
Метод непосредственного интегрирования приближенного дифференциального уравнения изгиба.
Из выражения (6) двукратным интегрированием получаем: (7) – функция угла поворота сечения. (8) – функция прогибов. Константы C и D находят в каждом конкретном случае из граничных кинематических условий (по перемещениям).
Пример:
Для заданной балки определить функции прогибов и углов поворота, а также перемещения свободного конца.
.
при z=l .
при z=0 .
- угол поворота сечения в начале координат.
.
при z=l .
при z=0 .
Метод непосредственного интегрирования.
=3=
Графо-аналитический метод определения перемещения.
Часто нет необходимости получать расчетом выражение y(z) и θ(z), а требуется только определить перемещение в отдельных точках балки.
Он основан на аналогии с записей: (*), (**). Пусть задана балка с известной нагрузкой и опорными устройствами, для которой выполняется условие (*), пусть эта балка будет действительной. Возьмем воображаемую (фиктивную) балку той же длины, с пока неизвестными опорами устройствами, для которой справедливо выражение (**).
Если принять - фиктивная нагрузка.
Эпюра моментов для действительной балки, тогда
(1). После двукратного интегрирования левой и правой части выражения (1) получим 2 пары констант: левая часть Сл ; Д л. Правая часть: Спр; Дпр. Если потребовать: Сл=Спр, Дл=Дпр => (2). (3). Из выражения (2) и (3)=> граничные кинематичные условия для действительной балки должны точно соответствовать граничным статическим условиям (условиям по усилиям) для фиктивной балки.
Пример.
EI=const, ; ;
=4=
Вывод уравнения методом начальных параметров (уравнение универсальной линии балки). Частные случаи граничных условий.
Возьмем балку с известными граничными кинематическими условиями, содержащую весь набор силовых воздействий. Условия решения:
начало отсчета (начало координат) всегда располагается в крайней левой точке оси балки;
моменты M(z) в любом случае сечения балки вычисляют как сумму моментов всех сил расположенных только слева от сечения;
скобки вида (z-a), (z-b), (z-c) – только положительны;
интегрирование выражений M(z) выполняют без раскрытия скобок;
сосредоточенный момент действующий на балку представляют в виде M=M(x-a);
компенсация распределенной нагрузки.
Найдем функцию изгибающего момента на IV участке:
.
На III участке:
.
Используем приближенное дифференциальное уравнение изгиба:
.
Для IV участка:
(1).
Для III участка:
(2).
Проинтегрируем дважды выражения (1) и (2):
для IV: (3);
для III: (4);
для IV: (5);
для III: (6).
Для того чтобы упругая линия балки была правильной кривизны необходимо, чтобы выражения попарно (3) и (4); (5) и (6) численно совпадали на границе III и IV участков, т.е. при z=c: .
И вообще: (7).
Определим обе константы из граничных условий первого участка: .
При z=0 имеем: (8).
C и D имеют смысл угла поворота в начале координат (C) и прогиба в начале координат (D). и называют начальными параметрами. Подставляем (8) в уравнение (5) и, обобщая формулу для любого количества внешних сил и их направлений, получаем уравнение начальных параметров.
(9),
где z – абсцисса точки, где отыскивают перемещения,
, - абсциссы точек приложения i-ого сосредоточенного момента и к-ой сосредоточенной силы соответственно,
- абсцисса начала действия распределенной нагрузки.
Знак «+» в уравнении (9) принимают в том случае, если данный силовой фактор сообщает точкам оси балки положительные перемещения.
Пример:
Для заделки
.
Частные случаи определения начальных параметров.
Если начало отсчета расположено в заделке, то .
Если начало отсчета – шарнирная опора, то .
Для определения угла поворота в начале отсчета необходимо составить уравнение начальных параметров для точки B, где =0: .
Начало отсчета на свободном конце левой консоли.
Составить выражения для прогиба и угла поворота не возможно. .
.
=5=
Балки равного сопротивления
До сих пор мы рассматривали расчет на изгиб стержней, сечение которых оставалось постоянным по длине. Такие стержни, особенно при значительной их длине, нельзя считать рациональными с точки зрения веса и расхода материала, так как размеры сечения подбираются по усилиям, действующим в опасном сечении, в остальных же сечениях получается весьма значительный избыток прочности. Для экономии материала, а также для увеличения в нужных случаях гибкости балок применяют балки равного сопротивления, у которых во всех сечениях наибольшее нормальное напряжение одинаково и не превышает допускаемого значения. Условие, определяющее форму такой балки, получим из условия прочности:
отсюда можем записать
То есть у балки равного сопротивления момент сопротивления данного сечения должен быть прямо пропорционален изгибающему моменту в этом сечении.
В большинстве случаев закон изменения сечения балки равного сопротивления имеет лишь теоретическое значение. Однако он служит той идеальной моделью, на которую в случае необходимости может ориентироваться инженер при реальном конструировании.
=8=