- •Основные процессы и аппараты химической технологии
- •Часть 2. Типовые процессы и
- •Аппараты химической технологии
- •Содержание
- •Общие положения
- •1 Индивидуальные расчетные задания к разделу «гидромеханические процессы»
- •1.1 Программа раздела
- •1.2 Варианты расчетного задания
- •1.3 Методические указания к решению
- •1.3.1 Расчет отстойника
- •1.4 Методические указания к решению
- •1.4.1 Расчет циклона
- •1.4.2 Расчет батарейного циклона
- •1.4.3 Расчет пылеосадительной камеры
- •1.4.4 Расчет пенного газопромывателя
- •1.4.5 Расчет электрофильтра
- •2 Индивидуальные расчетные задания к разделу «тепловые процессы»
- •2.1 Программа раздела
- •2.2 Варианты расчетного задания
- •2.3 Методические указания к решению
- •2.3.1 Расчет конденсатора
- •2.4 Методические указания к решению
- •2.4.1 Расчет выпарной установки
- •3 Индивидуальные расчетные задания к разделу «массообменные процессы»
- •3.1 Программа раздела
- •3.2 Варианты расчетного задания
- •3.3 Методические указания к решению
- •3.3.1 Расчет абсорбера
- •3.4 Методические указания к решению
- •3.4.1 Расчет ректификационной установки
- •3.5 Методические указания к решению
- •3.5.1 Расчет сушилки
3.2 Варианты расчетного задания
Задача 1
Рассчитать абсорбер для очистки воздушной смеси в количестве G м3/ч при нормальных условиях от паров компонента А. Содержание поглощаемого компонента А в воздухе, у , % об. Начальное содержание поглощаемого компонента в поглотителе Xн =0. Степень извлечения компонента, α %. Температура поступающей в абсорбер газовой смеси, tсм. Температура поступающей в абсорбер воды, t = 200С. Давление в абсорбере – атмосферное. Расход воды на β % больше минимального. Требуется: выбрать тип аппарата и схему процесса, определить диаметр и высоту абсорбера. Исходные данные приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1
Последняя цифра |
Расходвоздушной смеси G, м3/ч |
у, % об. |
tсм,0C |
Предпоследняя |
Компонент А |
, % |
, % |
Данные по равновесию (масс) |
0 |
4500 |
8,5 |
20 |
0 |
Бензол |
98 |
15 |
|
1 |
5000 |
4,8 |
25 |
1 |
Гексан |
90 |
20 |
|
2 |
4200 |
5,0 |
20 |
2 |
Диоксид Углерода |
80 |
10 |
|
3 |
3500 |
6,5 |
25 |
3 |
Серово- дород |
85 |
25 |
|
4 |
2800 |
7,0 |
20 |
4 |
Ацетон |
90 |
10 |
|
5 |
2000 |
3,5 |
25 |
5 |
Двуокись Серы |
85 |
15 |
|
6 |
2200 |
4,2 |
18 |
6 |
Оксид Азота |
82 |
20 |
|
7 |
2400 |
5,4 |
30 |
7 |
Аммиак |
92 |
25 |
|
8 |
1650 |
3,2 |
28 |
8 |
Этиловый Спирт |
94 |
10 |
|
9 |
6800 |
4,6 |
22 |
9 |
Двуокись Серы |
93 |
15 |
|
3.3 Методические указания к решению
3.3.1 Расчет абсорбера
Расчет ведется для противоточной схемы движения рабочих потоков.
Производительность абсорбера по поглощаемому компоненту:
, кг/с,
где - расход воздуха, м3/с;
- плотность воздуха при рабочих условиях.
Относительная массовая концентрация компонента А в воздухе в начале процесса:
, .
Конечная концентрация поглощаемого компонента в выходящем воздухе:
, .
Минимальный расход поглотительной жидкости (воды):
, кг/с,
где - равновесная концентрация поглощаемого компонента в поглотителе, соответствующая концентрации его в газовой фазе на входе в абсорбер;
- начальная концентрация компонента в поглотителе.
Концентрация определяется из условия равновесия:
.
Действительный расход поглотительной жидкости:
.
Из уравнения материального баланса:
,
определяется содержание поглощаемого компонента в поглотителе на выходе из абсорбера . Затем по найденным точкам на диаграмме строится рабочая линия и равновесная линия по уравнению .
Далее следует рассчитать коэффициенты массоотдачи.
Для абсорберов с неупорядоченной насадкой при пленочном режиме:
для газовой фазы:
.
Критерий Рейнольдса для газовой фазы:
,
где , - соответственно плотность и вязкость газовой среды при рабочих условиях;
- удельная поверхность насадки;
- фиктивная скорость газа в абсорбере.
Скорость газа находится следующим образом. Сначала рассчитывается фиктивная скорость газа в точке захлебывания:
,
здесь - свободный объем насадки;
- плотности газа и жидкости;
- динамический коэффициент вязкости жидкости;
- массовые расходы жидкости и газа;
- для насадки из колец.
Фиктивная скорость газа для абсорберов, работающих в пленочном режиме:
.
Диаметр абсорбера при найденной фиктивной скорости движения газа:
.
Критерий Прандтля:
,
здесь
- коэффициент молекулярной диффузии поглощаемого компонента в газе, м2/с.
, м2/с,
где - абсолютное давление, кгс/см2;
- температура, К;
- мольные объемы газов А и В, определяемые как сумма атомных объемных элементов, входящих в состав газа;
- мольные массы газов А и В.
Коэффициент массоотдачи для газовой фазы:
, м/с,
где - эквивалентный диаметр насадки, м.
Для расчета коэффициента массоотдачи в жидкой фазе в абсорбере с неупорядоченной насадкой при пленочном режиме используется критериальное уравнение:
.
Критерий Рейнольдса:
,
здесь - коэффициент смоченности насадки;
- плотность орошения насадки, м3/(м2с).
,
где - площадь поперечного сечения абсорбера.
Критерий Прандтля:
,
где - коэффициент молекулярной диффузии поглощаемого компонента в жидкости, м2/с.
Коэффициент диффузии в жидкости при 200С определяется по формуле:
,
где - мольные объемы растворенного вещества и растворителя;
- мольные массы растворенного вещества и растворителя;
- коэффициенты, зависящие от свойств растворенного вещества и растворителя;
- динамический коэффициент вязкости поглотителя, мПа с.
Коэффициент диффузии газа в жидкости при рабочей температуре :
,
в которой температурный коэффициент :
.
Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:
, м/с,
здесь - приведенная толщина пленки, м.
Коэффициент массопередачи по найденным коэффициентам массоотдачи:
, .
Далее определяется движущая сила процесса.
Средняя движущая сила по газовой фазе:
,
где - движущая сила абсорбции в нижней и верхней частях абсорбера, определяемые по при помощи диаграммы , .
Требуемая поверхность массопередачи для проведения процесса абсорбции:
, м2.
Объем слоя насадки, необходимый для создания найденной поверхности:
, м3.
Требуемая высота слоя насадки для проведения процесса:
, м.
Задача 2
Рассчитать непрерывно действующую ректификационную установку (по данным таблиц 3.2 и 3.3) для разделения F кг/ч смеси, содержащей % масс. ЛК. Требуемое содержание ЛК в дистилляте % масс, а в кубовом остатке - % масс. Температура исходной смеси – tн, 0С. Давление греющего пара Рабс, МПа.
Таблица 3.2
По-следняя цифра |
Компоненты смеси |
Конструкция колонны |
Произ-водитель-ность F, кг/ч |
Давление греющего пара, МПа |
|
|
|
|
|
0 |
метанол-вода |
ситчатая |
5500 |
0,15 |
1 |
бензол-толуол |
ситчатая |
4700 |
0,20 |
2 |
этиловый спирт-вода |
насадочная |
3900 |
0,25 |
3 |
сероуглерод-четырех-хлористый углерод |
насадочная |
7000 |
0,30 |
4 |
ацетон-вода |
насадочная |
2300 |
0,35 |
5 |
хлороформ-бензол |
насадочная |
6200 |
0,40 |
6 |
уксусная кислота-вода |
колпачковая |
5100 |
0,45 |
7 |
гексан-гептан |
ситчатая |
4300 |
0,50 |
8 |
пентан-гексан |
колпачковая |
2000 |
0,55 |
9 |
уксусная кислота-вода |
колпачковая |
8100 |
0,60 |
Таблица 3.3
Предпоследняя цифра |
Содержание ЛК |
Температура исходной смеси tн, 0С |
||
|
|
|
|
|
9 |
20 |
88 |
0,5 |
20 |
8 |
22 |
98 |
0,8 |
25 |
7 |
24 |
96 |
1,0 |
30 |
6 |
26 |
94 |
1,2 |
35 |
5 |
28 |
92 |
1,4 |
15 |
4 |
30 |
90 |
1,6 |
22 |
3 |
32 |
88 |
1,8 |
18 |
2 |
34 |
86 |
2,0 |
24 |
1 |
36 |
84 |
0,6 |
26 |
0 |
38 |
82 |
1,1 |
28 |