- •1.Предмет курса гидравлика
- •2.Основные этапы развития гидравлики
- •3.Физическое понятие ж-ти как агрегатного состояния
- •4.Реальная и идеальная жидкость. Понятие вязкости
- •5.Основные физ. Св-ва реальных жидкостей
- •6.Силы, действующие в жидкости
- •7.Свойства гидростатического давления
- •8.Уравнение равновесия жидкости
- •9.Основное уравнение гидростатики
- •10.Абсолютное и избыточное давление
- •11.Пьезометрическя высота. Вакуум
- •17.Закон Архимеда.Плавание тел
- •20. Уравнение неразрывности
- •23. Геометрическая интерпретация уравнения Бернулли
- •25 Уравнение бернулли для потока реальнойжидкости
- •26 Применение урБернули
- •28.Критическое значение критерия Рейнольдса и его вывод
- •29!.Понятие пульсационной, мгновенной, осреднённой и сред.Скоростей
- •29.Ламинарн.Режим.Распредел.Скорости ж-ти по сечению потока.Определ.Расхода ж-ти и средней скор.Ломин.Потока
- •30.Закон внутреннего трения Ньютона
- •33 Критерии гидродинамического подобия
- •36 Гидравлически гладкие и шероховатые трубы.
- •34.37Определение потерь напора при турболентномрежимедвижения
- •40.Основные виды местных сопротивлений.
- •41.Истечение жидкости из отверстия в тонкой стенке при постоянном напоре
- •42.Определение коэф. Ε,ξ,μ,ϕ. Типы сжатия струи
- •43.Истечение через насадки
- •45. Типы и применение насадок
- •48.Классификация трубопроводов
- •50.Характеристика трубопроводов. Расч.Сифоного труборовода
- •54.Классификация насосов
- •2) Объемные:
- •55. Принцип действия динамических насосов
- •57. Устройство и принцип действия центробежного насоса.
- •58.Движение ж-ти в рабочем колесе центробежного насоса.
- •59. Основное ур-ние центробежного насоса
- •62,Совместная работа центробежных насосов и трубопровода
- •65. Общие сведения об объёмных насосах
- •67. Устройство и принцип действия поршневых насосов
- •68.Роторные насосы
- •69.Объёмный гидропривод.Основные понятия
- •70.Гидроцлиндры.Гидролинии
- •73.Принцип действия и обл.Применения гидропривода
- •74.Рабочие жидкости
- •75. Теория смазки Петрова
36 Гидравлически гладкие и шероховатые трубы.
Состояние стенок трубы влияет на поведение ж-ти в турбулентном потоке. Так при ламинарном движ. ж-ть движется медленно и плавно, спокойно обтекая на своём пути незначительные препятствия. Возникающие при этом местные сопротивления малы.В турбулентном же потоке малые препятствия служат источником вихревого движения ж-сти, что приводит к возрастанию этих малых местных гидр. сопротивл., которыми мы в ламинарном потоке пренебрегли. Такими малыми препятствиями на стенке трубы являются её неровности. Абсолютная величина таких неровностей зависит от качества обработки трубы. В гидравлике эти неровности называются выступами шероховатости, они обозн. -Δ.
В зависимости от соотношения толщины ламинарной плёнки и величины выступов шероховатости будет меняться характер движения жидкости в потоке. В случае, когда толщина ламинарной плёнки велика по сравнению с величиной выступов шероховатости- такие трубы называются гидравлически гладкими (схема 1 на рис). Когда размер выступов шероховатости превышает толщину ламинарной плёнки, то плёнка теряет свою сплошность, и выступы шероховатости становятся источником многочисленных вихрей, что существенно сказывается на потоке жидкости в целом. Такие трубы называются гидравлически шероховатыми (схема 3 на рис). Естественно, существует и проме-жуточный вид шероховатости стенки трубы, когда выступы шероховатости становятся соизмеримыми с толщиной ламинарной плёнки(схема 2 на рисунке).
34.37Определение потерь напора при турболентномрежимедвижения
Основной расчетной формулой для потерь напора при турбулентном течении в круглых трубах является формула Дарси-Вейсбаха (7.2), которую мы с Вами уже получили на этой лекции.
Эта формула применима, как при турбулентном режиме течения, так и при ламинарном, различие заключается лишь в значениях коэффициента ».
В турбулентном потоке при Re>Reкр потери напора на трение по длине значительно больше, чем при ламинарном. Если при ламинарном течении потеря напора на трение возрастает
пропорци онально скорости в первой степени, то при турбулентном заметен скачек сопротивления по закону, близкому к параболе второй степени (рис.7.3).
Как мы уже отметили, при турбулентном режиме течения наибольшие градиенты скоростей характерны для пристенного течения, то есть там наибольшие касательные напряжения и, следовательно, наибольшие потери энергии. Величина этих потерь и характер течения зависят от структуры потока в пристенном слое определяемой соотношением толщины этого слоя и средней высоты выступов шероховатости стенки. Если толщина вязкого подслоя ґв.п. больше средней высоты выступов шероховатости ” ,то такие поверхности называются гидравлически гладкими и в этом случае выступы покрываются вязким подслоем и потери энергии по длине практически не зависят от шероховатости (рис.7.4.а).
Если толщина ґв.п. меньше высоты ”, то поверхности называются гидравлически шероховатыми (рис.7.4.в) и потери зависят от шероховатости. К сожалению, для определения коэффициента » при турбуле нтном режиме движения нет теоретических решений и поэтому , он находится по эмпирическим формулам в зависимости от структуры турбулентного потока и от шероховатости стенок, которые характеризуются относительной шероховатостью ”/ro, где ro – радиус трубы. Характер влияния этих двух параметров экспериментально исследовал И.Никурадзе в Германии в 1920 года. Никурадзе испытал на сопротивление ряд труб с различной шероховатостью при различных значениях чисел Re. Результаты этих испытаний представлены в виде графика (рис.7.5),который называется
Наклонными сплошными линиями показаны законами сопротивления для гладких труб при ламинарном “А” и турбулентном режимах течения. Коэффициент сопротивления » для гидравлических гладких труб при турбулентном течении определяется по многим эмпирическим зависимостям, по самой распространяемой является формула Блазиуса. »=0.3164/Re^(+0.25)
Из рассмотрения графика Никурадзе можно сделать следующие выводы:
1. При ламинарном режиме течения шероховатость на сопротивление не влияет: штриховые линии совпадают с прямой “А.”
2 Критическое число Re от шероховатости практически не зависит: штриховые линии отклоняются от прямой “А” приблизительно при одном и том же Reк.р.
3.В области турбулентного течения, но при небольших Re и /ro шероховатость на сопротивление не влияет: штриховые линии на некоторых участках совпадает с прямой “В”. Однако при увеличении Re это влияние начинает сказываться, и кривые для шероховатых труб начинают отклоняться от прямой “В”.
4. При больших Re и больших относительных шероховатостях коэффициент » перестает зависеть от Re и становится постоянным для данной относительной шероховатости. То есть можно выделить три области значений Re и /ro при турбулентном режиме течения:
а) Область малых Re и Dro , где коэффициент » не зависит от шероховатости, а определяется лишь числом Re . Это область гидравлически гладких труб.
б) Во второй области коэффициент » зависит одновременно от двух параметров: Re и Dro .
в) Область больших Re и Dro , где коэффициент » не зависит от Re, а определяется лишь относительной шероховатостью. Эту область называют областью автомодельности или областью квадратичного сопротивления, так как потеря напора пропорциональна скорости во второй степени.
Для практических расчетов по определению сопротивления реальных шероховатых труб можно пользоваться универсальной формулой Альтшуля:
т.=0.11*(экв.D±+68DRe)^ј,
где экв. эквивалентная областная шероховатость, ± диаметр трубы