- •1.Предмет гидравлика
- •2.Область использования
- •3.Краткие исторические сведения развития г.
- •4.Физическое строение жидкости
- •5.Основные свойства жидкости
- •6.Режимы движения жидкости
- •7.Кавитация
- •8 Требования к жидкости для гидросистем:
- •9.Методы описания движения
- •10. Силы действующие в жидкости
- •11.Силы, действующие на жидкость. Давление в жидкости.
- •12.Дифференциальное уравнение равновесия жидкости (уравнения Эйлера)
- •13.Основное уравнение гидростатики
- •14 Сила давления жидкости на плоскую стенку.
- •15 Сила давления жидкости на криволинейные стенки.
- •16.Коэфициент потерь на трение
- •17.Уравнение Бернулли для идеальной жидкости.
- •18. Использование уравнения Бернулли в технике.
- •7.Прибордля для измерения скорости жидкости
- •5.Область завихрения крыкрыла самолета
- •19.Уравнение Бернулли для потока реальной жидкости.
- •20.Потери напора(гидравлического сопротивления) при ламинарном течении жидкости
- •21.Потери напора (гидравлическое сопротивление) при турбулентном течении жидкости
- •22.Зоны сопротивления при турбулентном режиме
- •23.Истечение через малые отверстия
- •24.Истечение жидкости через насадки
- •25.Простой трубопровод постоянного сечения
- •27(1). Следящий гидропривод.
- •29(3). Формулы пересчета лопастных машин
- •30(4). Гидродинамическая муфта
- •31(5). Основные параметры и х-ки гидромуфт
- •32(6). Общие сведения о гидромашинах
- •33(7). Принцип действия динам и объемных машин
- •34(8). Последовательное и пар-ое соединение насосов.
- •35(9). Регулирование гидромуфты.
- •36(10). Гидродинамические трансформаторы
- •37(11). Центробежные насосы
- •38(12). Основные параметры и хар-ки гидротрансформатора.
- •39(13). Насосы возвратно-пост. Действия. (ПоршневоЙ)
- •40(14). Роторные насосы
- •41(15). Шестеренчатые насосы
- •42(16). Пластинчатые насосы
- •43(17). Аксиально-поршневые насосы
- •44(18). Двойной гидрозамок.
- •45(19). Редукционные клапаны.
- •46(20). Регуляторы расхода.
- •47(21). Напорный клапан непрямого действия.
- •48(22). Делитель потока.
- •49(23). Гидрораспределители
- •51(25). Гидроаккумуляторы.
- •52(26). Гидроцилиндры.
37(11). Центробежные насосы
В центробежных насосах передача механической энергии от рабочего колеса к жидкости осущ. за счет динамического взаимодействия между лопастями рабочего колеса и потока жидкости.
Проточная часть насоса с-т подвода 1, рабочего колеса 2 и отвода 3.
По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Назначением рабочего колеса явл. передача ж-сти энергии от двигателя. Раб. колесо с-т из ведущ. (а) и ведомого (б) дисков, между –лопатка (в), изогнутая в сторону, противоп. вращ. колеса. Ведущ. диском раб. колесо крепится на валу. Ж-сть дви-тся через колесо из центр. его частик префирии. По отводу ж-сть отводится от раб. колеса к напорному патрубку.
Мощность насоса (потребл. насосом)–энргия, подводимая к нему от двигателя за единицу времени.
КПД насоса: отсюда мощность, потребл. насосом:
Подача–расхож жидкости через напорный (выходной) патрубок.
Напор–разность энергий единицы веса жидкости в сечении потока после насоса.
38(12). Основные параметры и хар-ки гидротрансформатора.
Характеристика гидротрансформатора (рис. 2.79) представляет совокупность зависимостей М1= f(i); М2 = f(i); η = M2n2/(M1n1) = f(i) при n1 = const. Для более удобного сравнения преобразующих свойств различных трансформаторов часто на характеристиках, вместо зависимости М2 = f(i), наносят близкую к ней по форме зависимость коэффициента трансформации момента. K= М2/ М1= f(i). Направление и величина скорости υ2P на входе в насос определены неподвижной лопастной системой реактора и слабо меняющимся расходом Q. Соответственно мало изменяются скорость υ2Н и ее составляющая υu2H на выходе из насосного колеса, т. е. перед входом в турбинное колесо. За турбинным колесом поток в зависимости от n2 изменяется сильно. Когда момент сопротивления М2 велик, снижается n2 и соответственно υ2T. Как видно из треугольника скоростей, это ведет к уменьшению окружной составляющей υu2T, которая, может быть и отрицательной, т. е. направленной против вращения колес. Момент М2 будет значительно превышать М1. На характеристике таким режимам соответствует область А (см. рис. 2.79), в которой | М2 | > |М1 | и К > 1, а момент М3 положителен. При снижении момента сопротивления М2 и соответственном увеличении п2, составляющая υu2T растет и величина М2 уменьшается. Уменьшается и воздействие на поток реактора, т. е. момент М3.
Границей зоны А является режим с таким значением υu2T, при котором реактор на поток не воздействует (υu2T R2T = υu2T R2P). Будем называть его режимом гидромуфты и обозначим точкой Г. Здесь M3 = 0, К = 1, η = i. При дальнейшем уменьшении момента сопротивления, сопровождаемом возрастанием η2 и υu2T (зона Б характеристики), момент М2, развиваемый турбинным колесом, станет меньше М1 (К < 1). Реактор в этой зоне раскручивает поток (υu2P R2P < υu2T R2T ), и направление действия момента М3 на лопасти реактора изменяется на противоположное. Характеристика может включать и зону В, в которой при весьма малых М2 гидротрансформатор выполняет роль ускоряющей передачи (i > 1), а также зону Д режимов противовращения, в которой он выполняет функции тормоза. Очевидно, что в зоне Д η=0.
В зоне А, где К > 1, КПД гидротрансформатора всегда больше КПД гидромуфты (η = i), а в зонах Б и В — меньше.
Путем соответствующего размещения в рабочей полости и профилирования лопастей реактора и турбинного колеса последнему можно сообщить обратное направление вращения, однако реверсирующие и ускоряющие гидротрансформаторы, специально спроектированные для работы на таких режимах, имеют невысокий КПД и применяются редко.