- •Предисловие
- •Часть. 1. Теплообмен
- •1.1. Кондуктивный теплообмен в плоской стенке
- •1.2. Кондуктивный теплообмен в цилиндрической стенке
- •1.3. Конвективный теплообмен
- •1.3.1. Гидродинамический и тепловой пограничные слои на плоской пластине
- •1.3.2. Теплообмен в круглой трубе
- •1.3.3. Теплообмен с телами сложной формы
- •1.4. Теплообмен при изменении теплофизических характеристик теплоносителя и его фазового состояния
- •1.4.1. Теплоотдача при конденсации пара
- •1.4.2. Теплоотдача при кипении жидкостей
- •1.5. Теплообмен при непосредственном контакте теплоносителей
- •1.6. Радиационно-конвективная теплоотдача. Тепловое излучение
- •1.7. Оптимизация и интенсификация теплообмена
- •Контрольные вопросы
- •Часть 2. Промышленные способы передачи тепла
- •2.1. Подвод теплоты
- •2.1.1. Нагревание водяным паром и парами высокотемпературных теплоносителей
- •2.1.2. Нагревание горячими жидкостями
- •2.2. Отвод теплоты
- •2.3. Классификация и конструкция теплообменников
- •2.3.1. Рекуперативные теплообменники
- •1 Корпус аппарата; 2 змеевик; 3 металлическая стенка
- •2.3.2. Регенеративные теплообменники
- •2.3.3. Смесительные теплообменники
- •2.4. Методика расчета теплообменника
- •2.4.1. Проектный расчет теплообменника
- •2.4.2. Поверочный расчет теплообменника
- •Контрольные вопросы
- •Часть 3. Выпаривание
- •3.1. Классификация и конструкция выпарных установок
- •3.2. Однокорпусное (однократное) выпаривание
- •3.3. Температурные потери
- •3.4. Многокорпусное выпаривание
- •3.5. Полезная разность температур в многокорпусной установке и ее распределение по корпусам
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Зиннатуллин Назиф Хатмулович, Гурьянов Алексей Ильич, Ильин Владимир Кузьмич,
3.4. Многокорпусное выпаривание
В многокорпусной выпарной установке вторичный пар (рис. 3.2, 3.3) предыдущего корпуса используется в качестве греющего пара в последующем корпусе. Такая организация выпаривания приводит к значительной экономии греющего пара. Если принять по всем корпусам, то общий расход греющего пара на процесс уменьшается пропорционально числу корпусов. Практически, в реальных условиях такое соотношение не выдерживается, оно, как правило, выше. Далее рассмотрим уравнения материальных и тепловых балансов для многокорпусной выпарной установки (см. рис. 3.2), которые представляют собой систему уравнений, записанных для каждого корпуса в отдельности.
Уравнения материальных балансов позволяют определить количество испаренной воды в установке и концентрацию растворенного вещества по корпусам при условии, если задан закон распределения испаренной воды по корпусам.
Общее количество испаренной воды в установке определяется как
(100)
Очевидно, что равно сумме количеств воды, выпариваемой по корпусам
. (101)
Концентрацию растворов на входе из каждого корпуса можно определить по уравнению (91):
– для первого корпуса:
(102)
– для второго корпуса:
; (103)
– для n-го корпуса:
. (104)
Уравнение теплового баланса для n-го корпуса (рис. 3.7) имеет вид
.
Здесь:
расход греющего пара для n-го корпуса;
расход вторичного пара;
расход исходного раствора;
расход упаренного раствора;
энтальпия греющего пара;
энтальпия исходного раствора;
энтальпия упаренного раствора;
энтальпия вторичного пара;
энтальпия конденсата греющего пара.
Рис. 3.7. Схема тепловых потоков для n-го аппарата
С помощью системы уравнений тепловых балансов для всех корпусов и уравнения баланса испаренной жидкости определяют расход греющего пара в первом корпусе, расходы выпаренной воды в каждом корпусе и их тепловые нагрузки.
3.5. Полезная разность температур в многокорпусной установке и ее распределение по корпусам
Для определения поверхности теплопередачи корпусов необходимо знать полезную разность температур для каждого корпуса. Суммарную полезную разность температур в многокорпусной установке находят из уравнений
; (105)
Тобщ = Тг1 Тбк, (106)
где Тг1 температура греющего пара в первом корпусе; Тбк температура вторичного пара, поступающего в барометрическую камеру
. (107)
Здесь ''' гидродинамическая температурная депрессия. Она вызывается потерей давления вторичных паров при переходе из одного корпуса в другой на преодоление гидравлических сопротивлений. Потеря давления насыщенного пара влечет за собой уменьшение его температуры. Величина Δ''' небольшая, обычно ее не рассчитывают, принимают для каждого аппарата ~ 11,5 C.
распределяют между выпарными аппаратами различными способами:
1 способ: поверхности теплообмена по корпусам равны
; (108)
2 способ: суммарная поверхность теплообмена корпусов установки минимальна
. (109)
Рассмотрим 1 способ.
Основное условие первого способа распределения выражается соотношением (108). Полезная разность температур в корпусе
, (110)
тогда суммарная разность температур
. (111)
С учетом (110) получим
; (112)
(113)
Зная значение 1/F из (110) для первого корпуса, получим
. (114)
Аналогично для второго и т.д.
Таким образом, при равенстве поверхностей теплопередачи в каждом корпусе суммарная полезная разность температур распределяется пропорционально отношению тепловой нагрузки к коэффициенту теплоотдачи в каждом корпусе.
Рассмотрим 2 способ.
Запишем уравнение (113) в виде
.
Для нахождения минимума функции F необходимо дифференцировать последнее выражение по , приравнивая полученное частное производное нулю, что является необходимым условием экстремума функции. В результате получено для n-го корпуса
. (115)
При минимальной суммарной поверхности теплоотдачи многокорпусной установки общая полезная разность температур распределяется пропорционально квадрату корня из отношения тепловой нагрузки к коэффициенту теплоотдачи в каждом корпусе.
Распределение общей полезной разности температур этим способом приводит к удорожанию изготовления аппаратов и эксплуатации, но дает экономию металла.