- •Содержание
- •Введение
- •Анализ конструкции детали и операционного эскиза
- •2. Краткое описание выполняемой в приспособлении операции, применяемого инструмента, оборудования и режимов резания
- •3. Анализ существующих конструкций приспособлений и обоснование выбранных решений
- •4. Описание конструкции и принципа действия приспособления
- •5. Силовой расчет приспособления
- •5.1. Расчет силы зажима детали
- •5.2. Выбор и расчет силового привода
- •Расчет погрешности механической обработки детали в приспособлении
- •6.1.Расчет погрешности выполнения размера 7±0,1 (размер 1)
- •Погрешность установки заготовки в приспособлении
- •7. Выводы
- •Литература
- •Приложения
6.1.Расчет погрешности выполнения размера 7±0,1 (размер 1)
Погрешность установки заготовки в приспособлении
Т.к. конструкторская и технологическая базы совмещены, то погрешность базирования при выполнении данного размера равна нулю:
Рассчитаем погрешность закрепления для выполняемого размера [3, т.1, стр.530].
Суммарная погрешность закрепления:
где угол между направлением выдерживаемого размера и направлением наибольшего перемещения.
Т.к. в данном случае , , и, следовательно:
,
где - погрешность, возникающая из-за непостоянства силы закрепления;
- погрешность, возникающая из-за неоднородности шероховатости базы заготовок;
- погрешность, возникающая из-за неоднородности волнистости базы заготовок.
составляющая погрешности закрепления, возникающая из-за износа опорной поверхности установочного элемента.
Т.к. в данном приспособлении применяется пневматический привод, то сила закрепления остается постоянной и, следовательно,
где сила, действующая по нормали на опору ( );
– предел текучести материала заготовки (для стали 45 - =450 МПа);
А – номинальная площадь опоры (А = 602 мм2);
- безразмерный коэффициент стеснения, характеризующий степень упрочнения поверхностных слоев обработанных баз заготовки (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] = 5,7);
непостоянство наибольшей высоты неровностей профиля (по табл. 13 [3, т.1] 30 мкм).
- безразмерный приведенный параметр кривой опорной поверхности, характеризующий условия контакта базы заготовки с опорой.
где безразмерный параметр опорной кривой (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] 2,8 мкм);
безразмерный параметр опорной кривой (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] 1,2 мкм);
наибольшая высота неровностей профиля (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] 37,8 мкм).
Следовательно:
где упругая постоянная материалов контактирующих заготовки и опоры, 1/ГПа;
Wз, RВЗ – соответственно высота и длина волны поверхности (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] Wз = 40 мкм, RВЗ = 5 мкм);
ΔWз, ΔRВЗ – соответственно непостоянство высоты и длины волны поверхности (по табл. 13 [3, т.1, стр.531] ΔWз = 8 мкм, ΔRВЗ = 0,25 мкм).
где коэффициенты Пуассона материала опоры и заготовки соответственно (для материала опоры Сталь 20Х , для материала заготовки Сталь 45 );
модуль упругости материала опоры и заготовки соответственно (для материала опоры Сталь 20Х , для материала заготовки Сталь 45 ).
Следовательно:
1/ГПа.
Погрешность при изготовлении и сборке установочных элементов в данном случае определяется точностью изготовления опор поз. 15 по высоте (см. чертеж общего вида):
Погрешность установки приспособления на столе станка в данном случае возникает из-за непараллельности установочной поверхности приспособления поверхности стола станка (см. чертеж общего вида – допуск параллельности Т = 0,03 мм). Следовательно:
(l - длина обрабатываемого паза; d - диаметр расположения опор поз. 15).
Погрешность, возникающая вследствие износа установочных элементов приспособления и [3, т.1, стр. 534]:
твердость рабочей поверхности опор поз. 15 (см. чертеж общего вида) HV 615-717;
критерий износостойкости с учетом материала заготовки и опоры П1= 0,97 (материал опоры – сталь 20Х; материал заготовки – сталь 45 незакаленная);
сила, действующая по нормали на опору R2 = 1872,9 Н;
номинальная площадь касания с базой заготовки F = 602 мм2;
критерий нагружения опор П2 = R2/(FHV) = 1872,9/(602615) = 0,005;
износостойкость опор С = m – m1П1 – m2П2 = 2248 - 12120,97 -654970,005 = 744 установки/мкм;
поправочный коэффициент:
К = КtKLKу,
где Кt – коэффициент, учитывающий время неподвижного контакта заготовки с опорами ( машинное время обработки);
KL – коэффициент, учитывающий влияние длины L пути скольжения заготовки по опорам в момент базирования (при L ≤ 25 мм KL = 1);
Kу – коэффициент, учитывающий условия обработки (фрезерование с охлаждением).
Следовательно:
фактическая износостойкость Сф = C/К = 744/0,83 = 909 установок/мкм;
погрешность от износа опоры = Nгод/Сф = 90000/909 = 99 мкм = 0,099 мм.
Т.к. значение погрешности от износа имеет большое значение, то необходимо производить замену опорных пластин поз. 15 после обработки каждых 45000 деталей.
Тогда погрешность от износа составит:
Таким образом:
Следовательно:
Погрешность настройки станка
Допуск на координату установа (по чертежу общего вида размер 6±0,03) н1 = 0,06 мм
Допуск на толщину щупа (1h6):
н2 = 0,006 мм.
Следовательно:
Погрешность метода обработки
6.1.4. Суммарная погрешность формы обрабатываемой поверхности в результате геометрических неточностей станка
г = = 0,004 мм – биение шпинделя станка.
6.1.5 Суммарная погрешность
Следовательно, условие обеспечение точности выполняется (0,145 мм 0,200 мм).
Расчет погрешности выполнения требования симметричности Т = 0,2 мм (размер 3)
Погрешность установки заготовки в приспособлении
При выполнении не указанного на рабочем чертеже детали допуска симметричности конструкторской базой является ось поверхности Ø92; технологической - точка пересечения наклонных граней установочной призмы. Т.к. конструкторская и технологическая базы лежат в одной плоскости и их проекции на направления выполнения размера совпадают, то погрешность базирования равна нулю:
Погрешность закрепления для выполняемого размера равна нулю, т.к. сила зажима направлена перпендикулярно выполняемому размеру:
Погрешность при изготовлении и сборке установочных элементов в данном случае равна нулю, т.к. ось обрабатываемого паза совпадает с осью призмы (установочная призма обеспечивает точное центрирование заготовки по оси):
Погрешность установки приспособления на станке будет определяться максимальным зазором между направляющими призматическими шпонками и Т-образным пазом стола. Посадка шпонки в паз стола станка
Следовательно:
Погрешность, возникающая вследствие износа установочных элементов приспособления и [3, т.1, стр. 534]:
Погрешность, возникающая вследствие износа установочных элементов приспособления и [3, т.1, стр. 534]:
твердость рабочей поверхности призмы поз. 51 HV 615-717;
критерий износостойкости с учетом материала заготовки (сталь 45 незакаленная) и опорной призмы (сталь 20Х) П1=0,97;
сила, действующая по нормали на опору R1 = 354,7 Н;
номинальная площадь касания с базой заготовки F = 61 мм2;
критерий нагружения опор П2 = R1/(FHV) = 354,7/(61615) = 0,009;
износостойкость опор С = m – m1П1 – m2П2 = 1818 - 10140,97 - -13090,009 = 822 установки/мкм;
поправочный коэффициент:
К = КtKLKу,
где Кt – коэффициент, учитывающий время неподвижного контакта заготовки с опорами ( машинное время обработки);
KL – коэффициент, учитывающий влияние длины L пути скольжения заготовки по опорам в момент базирования (при L ≤ 25 мм KL = 1);
Kу – коэффициент, учитывающий условия обработки (фрезерование с охлаждением).
Следовательно:
фактическая износостойкость Сф = C/К =822/0,83 = 990 установок/мкм;
погрешность от износа опоры = Nгод/Сф = 90000/990 = 91 мкм = 0,091 мм.
Т.к. значение погрешности от износа имеет большое значение, то необходимо производить замену опорных пластин поз. 51 после обработки каждых 50000 деталей.
Тогда погрешность от износа составит:
Таким образом:
Следовательно:
Погрешность настройки станка
Допуск на координату установа (по чертежу общего вида размер 4±0,02) н1 = 0,04 мм
Допуск на толщину щупа (1h6):
н2 = 0,006 мм.
Следовательно:
6.2.3.Погрешность метода обработки
6.2.4. Суммарная погрешность формы обрабатываемой поверхности в результате геометрических неточностей станка
г = = 0,002 мм – непараллельность направления перемещения стола направлениям подач.
6.2.5 Суммарная погрешность
Следовательно, условие обеспечение точности выполняется (0,14 мм 0,20 мм).
Данные о расчете погрешностей сведены в табл. 6.1.
Таблица 6.1 Данные о погрешностях выполнения размеров
№ п/п |
Наименование погрешности |
Расчетная формула |
Выполняемый размер, мм |
|
7±0,1 |
Т 0,2 |
|||
1. |
Погрешность установки: |
|
0,098 |
0,105 |
1.1. |
погрешность базирования |
(см. п.п. 6.1.1, 6.2.1) |
0 |
0 |
1.2. |
погрешность закрепления
|
(см. п.п. 6.1.1, 6.2.1) |
0,026 |
0 |
1.3. |
погрешность положения заготовки в приспособлении
|
(см. п.п. 6.1.1, 6.2.1) |
|
|
|
0,0495 |
0,0455 |
||
|
0,008 |
0,07 |
||
|
0,009 |
0 |
||
|
0,095 |
0,105 |
||
2. |
Погрешность настройки станка: |
|
0,064 |
0,045 |
2.1. |
допуск на координату установа |
по чертежу общего вида |
0,06 |
0,04 |
2.2. |
Допуск на щуп |
по 6 квалитету |
0,006 |
0,006 |
2.3. |
Погрешность станочника |
(см. п.п. 6.1.2, 6.2.2) |
0,02 |
0,02 |
3. |
Погрешность метода обработки |
|
0,012 |
0,012 |
4. |
Геометрические неточности станка |
см. п.п 6.1.4, 6.2.4 |
0,004 |
0,002 |
5. |
Суммарная погрешность
|
|
0,145 |
0,14 |