- •Введение
- •1 Проектирование рычажного механизма
- •2 Динамический анализ механизма
- •2.1 Определение приведенных моментов сил
- •Определение приведенных моментов сил
- •2.2 Определение приведенных моментов инерции
- •Определение приведенных моментов инерции
- •2.3 Определение приведенных моментов сил сопротивления и работ
- •2.4 Определение Jдоп и расчет маховика
- •2.5 Определение угловой скорости кривошипа
- •Определение угловой скорости кривошипа
- •2.6 Определение углового ускорения кривошипа
- •3 Кинематика рычажного механизма
- •3.1 Определение скоростей
- •3.2 Определение ускорений
- •4 Силовой расчет рычажного механизма
- •4.1 Силовой расчет группы Ассура
- •4.2 Силовой расчет входного звена – кривошипа
- •4.2.1 Расчет рур
- •4.2.2 Расчет мур
- •4.3 Влияние массы звеньев на реакции в кинематических парах и мур
- •Влияние массы звеньев на реакции в кинематических парах и мур
- •5 Проектирование эвольвентного зубчатого зацепления
- •Исходные данные для расчета
- •Расчет основных геометрических параметров
- •Расчет размеров для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев
- •Расчет размеров для контроля номинальной поверхности зуба
- •Расчет размеров для контроля взаимного положения одноименных профилей зуба
- •Проверка качества зацепления по геометрическим показателем
- •Расчет кинематических параметров
- •6 Синтез планетарного механизма.
- •Рассчитаем данные на пэвм
- •7 Порядок динамического синтеза кулачковых механизмов
- •7.1 Кулачковый механизм с поступательно движущимся толкателем
6 Синтез планетарного механизма.
Проектирование планетарного механизма сводится к определению чисел зубьев колес, чисел зубьев механизма и количество саттелитов. Спроектированный механизм должен удовлетворять следующим требованием:
1 Условия сборки
2 Условия соответствия
3 Условия соседства сателлитов
Процентное расхождения расчетного передаточного отношения не более 5% от заданного передаточного отношения.
Требуется спроектировать механизм Джеймса у которого: одно центровое колесо, одно опорное, и один сателлит при заданном передаточном отношении.
Передаточное число 4,75.
Таблица 12
Рассчитаем данные на пэвм
№ |
с |
Z2 |
Z3 |
Kmax |
ireal |
K |
∆ |
1 |
24 |
33 |
90 |
5 |
4,75 |
2 |
0 |
2 |
24 |
33 |
90 |
5 |
4,75 |
3 |
0 |
3 |
26 |
36 |
98 |
5 |
4,76 |
2 |
0,40 |
4 |
26 |
36 |
98 |
5 |
4,76 |
4 |
0,40 |
5 |
27 |
37 |
101 |
5 |
4,74 |
2 |
0,19 |
6 |
27 |
37 |
101 |
5 |
4,74 |
4 |
0,19 |
Таким образом, при ireal=4,75, К=2, Z1=24, Z2=33, Z3=90 условия сборки, соостности и соседства сателлитов выполняется, также при этом варианте нет погрешности передаточного отношения и наименьшие габариты.
Определим размеры зубчатых колес (при заданном модуле m=1мм).
D=mz; d1=24мм; d2=33мм; d3=90мм
Построим схему планетарного механизма в двух проекциях (лист 3).
Построим картину линейных скоростей (лист 3).
7 Порядок динамического синтеза кулачковых механизмов
Проектирование является определение геометрических размеров и построения профилей кулочка проектирование проведем по следующим исходным данным
При проектировании кулачковых механизмов рекомендуется рассматривать не менее 12 положений механизма в обращенном движении.
7.1 Кулачковый механизм с поступательно движущимся толкателем
Пусть задано: закон движения толкателя = (φ); минимальный угол передачи движения γmin; рабочий угол поворота кулака φр = φп + φв + φсп, причем φп ≠ φсп; ход толкателя h.
Hmax=0,011м
Фазовые углы
Фпод=1300=Фприб
Фверхнего выстоя=0,1* Фпод=130
Максимальный допустимый угол давления
dmax=290
γ передачи давления
γ = 90-29=61
Диаграмма
γраб= γпод+ γвв+ γпр
γраб=130+13+130=2730
γраб/= γраб*π/180
γраб/=273*3,14/180=4,76рад
В соответствии с заданным законом движения ведомого звена строим диаграмму – φ. На оси абсцисс откладываем рабочий угол поворота кулачка φр в масштабе:
μφ= = ; ;
μφ=0,028
где L – участок оси абсцисс в м, вмещающий в себя угол φр рабочий.
Угловая скорость wк=100рад/с
Величину ординаты h’ на участке угла φп выбираем произвольной длины. Вследствие того, что гулы φп и φсп по заданию не равны между собой, величины ординат h' и h’’ обоих участков будут различными.
Для определения отрезка h’’ на участке угла φсп воспользуемся соотношением:
= ,
откуда:
h’’=h’
Интегрируем графически диаграмму = , получаем график = (φ). Проинтегрировав зависимость = (φ) получим диаграмму перемещений толкателя S=S(φ)/
Определяем масштабы диаграмм.
Масштаб μs оси ординат диаграммы перемещений:
μs= , =0,011/62=1,7*10-4
где h – ход толкателя в м.
Масштаб оси ординат диаграммы = (φ):
= , .
=0,00017/1,12=1,5*10-4
Угловую скорость кулачка принимаем постоянной (ωк = const). При этом условии φ = ωt и оси абсцисс диаграмм являются осями времени, а диаграммы = (φ) и = являются диаграммами скорости и ускорения толкателя.
Масштаб времени μt = , ; μt=0,00028 .
где = ; ,
- число оборотов кулачка в мин.
:
μv = * , μv=0,015
Масштаб ускорений:
μa = * ,
0,015/0,0056=2,68
где = , .
Для определения минимального радиуса кулачка необходимо построить диаграмму S=S( ). При этом масштабы перемещений и аналога скоростей должны быть равными В случае неравенства указанных масштабов определяется угол υ=arctg(μφ*Hv), под которым проводится наклонная прямая MN. Угол υ откладывается от горизонтальной оси в сторону, обратную от вращения кулачка.
К полученной кривой S=S( )проводим касательную АВ и СД под углом АВ и СД под углом γmin. Область, ограниченная углом ВО1Д будет зоной расположения возможных центров вращения кулачка.
Величина минимального радиуса кулачка определяется:
r0= *με, м.
Точки диаграммы соединяем с центром О1 и измеряем острые углы γ1 и γ2 и т.д. эти углы по величине равны углам передачи движения в соответствующих положениях кулачка или γ = 90° - α, где α определяется по формуле:
tg α = .
Tg 1,12=460
На рисунке приведена диаграмма изменения угла передачи движения.
Разметку пути C04= центра ролика производим на касательной к окружности радиуса О2Т= . Применяем метод обращения движения. Для этого в сторону, противоположную вращению кулачка откладываем φр, который делим в соответствии с осью абсцисс диаграммы S=S(φ).
Через точки 1’, 2’, 3’ и т.д. проводим касательные, которые пересекаясь с соответствующими окружностями дадут центровой профиль кулачка. Практический профиль вычерчивается как огибающая окружностей, проведенных из центров, расположенных на центровом профиле, радиусом ролика:
,=0,7*40=28,
,=0,4*48=19,2,
Где -радиус кривизны центрового профиля на участке наибольшей кривизны.
За радиус ролика берем величину меньшую меньшего из двух полученых значений.
Рабочий профиль является огибающим к последовательному подению ролика.