- •1 Исходные данные
- •2 Схема электроснабжения корпуса
- •3 Выбор мощности высоковольтных синхронных двигателей компрессоров по заданной производительности
- •4 Расчет электрических нагрузок в сети напряжением до 1 кВ и выше
- •4.1 Метод расчета
- •4.2 Исходные данные
- •4.3 Расчет электрических нагрузок рп
- •5 Выбор плавких предохранителей для защиты асинхронного
- •5.1 Общие сведения
- •5.2 Исходные данные для расчёта
- •5. 3 Выбор предохранителя и плавкой вставки
- •5.4 Проверка плавкой вставки по отключающей способности
- •5. 5 Согласование плавкой вставки с защищаемым проводником
- •5.6 Согласование по селективности с предыдущей плавкой вставкой
- •6 Выбор автоматических воздушных выключателей для защиты
- •6.1 Общие сведения
- •6.2 Выбор и проверка автоматического воздушного выключателя для защиты распределительного пункта
- •6.2.1 Вспомогательный расчёт нагрузок
- •6.2.2 Выбор автомата по условиям нормального режима
- •6.2.3 Проверка автомата в пиковом режиме
- •6.2.4 Проверка автомата на коммутационную способность
- •6.2.5 Согласование расцепителя с защищаемым проводником
- •7 Компенсация реактивной мощности в электрической сети
- •7.1 Расчетная схема
- •7.2 Исходные данные
- •7.3 Вспомогательные расчеты
- •7.4 Распределение реактивных мощностей между источниками
- •7.5 Исследование компенсации реактивной мощности
- •8 Выбор сечения проводников на I, II и IV уровнях
- •8.1 Выбор сечения проводника на I уровне
- •8.2 Выбор сечения проводника на II уровне
- •8.3 Выбор сечения проводника на IV уровне
- •9 Выбор цеховых трансформаторов двухтрансформаторной
- •10 Расчет токов трехфазного короткого замыкания
- •10.1 Основные положения
- •10.2 Расчетная схема
- •10.3 Исходные данные
- •10.4 Расчет токов трехфазного кз
- •10.5 Автоматизированный расчет токов трехфазного кз
- •11 Оценка влияния вентильного преобразователя на систему
- •11.1 Основные положения
- •11.2 Исходные данные
- •11.3 Расчетная схема
- •11.4 Вспомогательный расчёт
- •12 Определение потерь и отклонений напряжения в электрической
- •12.1 Основные положения
- •12.2 Исходные данные
- •12.3 Расчетная схема
- •12.4 Расчет отклонений и потерь напряжений
- •12.4.1 Расчет для первого участка
- •12.4.2 Расчет для второго участка
- •12.5 Векторная диаграмма напряжений
- •13 Определение коэффициентов несимметрии напряжений по
- •13.1 Общие положения
- •13.2 Расчет коэффициентов несимметрии
- •13.3 Построение векторных диаграмм
- •14. Энергоаудит
- •14.1.1 Правила проведения энергетических обследований и энергоаудита предприятий и организаций
- •14.1.2 Общие положения
- •14.1.3 Организация энергетических обследований и энергоаудита
- •14.1.4 Виды энергетических обследований
- •14.2. Методика проведения инструментальных обследований при энергоаудите
- •14.2.1 Общие положения
- •14.2.2 Инструментальное обследование графиков нагрузки
- •14.2.3 Инструментальное обследование удельных расходов энергоресурсов
- •14.2.4 Инструментальное обследование показателей качества электроэнергии
- •14.2.5 Инструментальное обследование промышленных предприятий
8 Выбор сечения проводников на I, II и IV уровнях
8.1 Выбор сечения проводника на I уровне
На I уровне проводник связывает ЭП с РП. В данном случае от РП питается асинхронный двигатель. В качестве проводника используем провода с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией, алюминиевыми жилами, три одножильных в одной трубе.
Нулевой проводник в расчет не принимаем (п. 1.3.10 /3/), т.к. в нормальном режиме он не обтекается током, т.е. не участвует в тепловом процессе.
Условие выбора провода по нагреву
, (8.1)
где − допустимый длительный ток для провода на I уровне, А;
− номинальный ток АД, А с.26.
А.
По данным таблицы 1.3.5 /3/ выбираем провод АПВ мм2, для которого допустимый длительный ток А.
Предохранитель защищает АД только от КЗ, поэтому условие согласования плавкой вставки с защищаемым проводником
, (8.2)
где Iном,В2 − номинальный ток плавкой вставки, Iном,В2 = 60 A с.27.
А.
Итак, окончательно выбираем проводник на I уровне: провод АПВ
мм2.
8.2 Выбор сечения проводника на II уровне
На II уровне используем в качестве проводника кабель с бумажной пропитанной изоляцией, четырехжильный, проложенный в воздухе.
Условие выбора кабеля по нагреву
, (8.3)
где − допустимый длительный ток для кабеля на II уровне, А;
− расчетный ток группы ЭП, А с.34.
А.
Выбираем ближайший больший допустимый ток А, соответствующий кабелю сечением мм2 с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в воздухе, таблица 1.3.18 /3/.
Условие согласования проводника с расцепителем автомата
, (8.4)
где − номинальный ток расцепителя автомата, А с.35.
А.
Окончательно выбираем в качестве проводника на II уровне кабель марки ААШвУ (3×120 + 1×70) мм2.
8.3 Выбор сечения проводника на IV уровне
Сечение проводника на IV уровне выбираем для фрагмента, показанного на рисунке 8.1
Рисунок 8.1 Расчетная схема для выбора проводника на IV уровне
Выбираем высоковольтный кабель KЛ1. Рекомендуемый тип кабеля –ААШвУ с.141 /7/.
Рассмотрим режимы работы:
Нормальный режим (QB2 отключен).
Расчетная активная мощность ( , кВт)
, (8.5)
где − расчетная активная мощность на третьем уровне, А с.22;
− коэффициент использования СД (компрессора), с.140 /6/;
− номинальная мощность СД, кВт с.12;
− коэффициент использования ИВГ (вентильные преобразователи), с.140 /6/;
− номинальная мощность ИВГ, МВА с.7;
− коэффициент мощности ИВГ, с.140 /6/.
кВт.
Расчетная реактивная мощность ( , квар)
, (8.6)
где − реактивная мощность, потребляемая от системы, квар с.49;
− соответствует .
квар.
Расчетный ток нормального режима ( , А)
А. (8.7)
Утяжеленный режим (послеаварийный, QB2 включен).
Расчетный ток утяжеленного режима ( ,А):
; (8.8)
А.
Трехфазное короткое замыкание (КЗ) в начале кабельной линии.
Действующее значение периодической составляющей тока КЗ в начале кабельной линии ( , кА)
, (8.9)
где Sк − мощность КЗ на секции НН ГПП, Sк =190 МВА с.7;
103 – коэффициент пересчета;
− среднее напряжение ступени, кВ
кВ. (8.10)
А.
Условия выбора кабеля:
Выбор кабеля по экономической плотности тока.
Экономически целесообразное сечение ( , мм2)
, (8.11)
где − экономическая плотность тока для кабелей с бумажной изоляции и алюминиевыми жилами, А/мм2 таблица 1.3.36 /3/ для ч/год.
мм2.
Округлим полученное значение до ближайшего стандартного сечения ( , мм2), таблица 1.3.16 /3/ мм2.
Выбор кабеля по нагреву.
Рассмотрим утяжеленный режим
, (8.12)
где − допустимый длительный ток для кабеля с бумажной пропитанной изоляцией, алюминиевыми жилами, прокладываемого в земле, трехжильного, таблица 1.3.16 /3/;
− коэффициент перегрузки, на период ликвидации аварии допускается перегрузка по току для кабелей с бумажной изоляцией напряжением до 6 кВ на 30 % продолжительностью не более 6 часов в сутки на срок до 5 суток, но не более 100 часов в году, если в остальные периоды этих суток нагрузка не превышала длительно допустимой, п. 2.4.8 /5/.
; (8.13)
А.
По таблице 1.3.16 /3/ выбираем ближайшее большее стандартное значение А, которому соответствует номинальное сечение мм2.
Выбор кабеля по термической стойкости.
Определяем сечение, минимальное по термической стойкости ( )
мм2, (8.14)
где − тепловая функция, для кабелей 6 кВ с алюминиевыми жилами, таблица 8.3 /2/;
− полное время отключения
, (8.15)
где − время срабатывания релейной защиты (токовая отсечка),
/6/;
− собственное время отключение выключателя , с /8/;
− постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, соответствует ударному коэффициенту, с /6/.
с;
мм2.
По таблице 1.3.16 /3/ выберем ближайшее большее стандартное номинальное сечение ( , мм2) мм2.
Выбираем окончательное сечение кабеля на IV уровне, как наибольшее из трех:
;
мм2,
таким образом, в качестве проводника на IV уровне выбран кабель
ААШвУ(3120) мм2.