- •Изыскания и проектирование автомобильных дорог
- •(Часть 1)
- •Вологда 2011
- •Введение
- •1. Состав курсовой работы
- •2. Общая часть (Раздел 1. Трасса дороги с мостовым переходом.)
- •2.1. Характеристика реки и природных условий района проектирования
- •2.2. Технические нормативы на проектирование автомобильной дороги и мостового перехода
- •2.3. Выбор места мостового перехода. Варианты трасы дороги с мостовым переходом и выбор основного варианта
- •3. Гидрологические и морфометрические расчеты
- •3.1. Определение расчетных расходов и уровней воды
- •3.2. Морфометрические расчеты
- •3.3. Определение расчетного расхода заданной вероятности превышения методами математической статистики
- •4. Расчет отверстия моста и размывов русла
- •4.1. Расчет отверстия моста
- •4.2. Сравнение вариантов отверстия моста
- •4.3. Расчет срезок на мостовых переходах и назначение отверстий мостов
- •4.4. Расчет общего размыва
- •4.5. Расчет местного размыва
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Библиографический список
- •Оглавление
Приложение 2
Пример1. Определить расчетный уровень высокой воды РУВВр%, вероятность затопления пойм РП% и расход расчетной вероятности превышения на мостовом переходе через р. Хопер.
Расчетная вероятность превышения – 1%, «0» графика водопоста – 85,00 м абс, отметка поймы – 88,40 м абс.
Ряд наблюдений за максимальными уровнями и расходами с 1937 по 1961 гг. представлен графах 3 и 5 таблицы.
Таблица
N п/п |
Годы |
Н, см |
Н ранж. см. |
Q м3/с |
Q ранж. м3/с |
К |
К - I |
(К- I)2 |
Pэ |
||
+ |
|
||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
1 |
1937 |
383 |
660 |
650 |
3750 |
2,59 |
1,59 |
|
2,53 |
3,8 |
|
2 |
1938 |
368 |
645 |
600 |
3500 |
2,41 |
1,41 |
|
1,99 |
7,7 |
|
3 |
1939 |
418 |
618 |
875 |
3000 |
2,07 |
1,07 |
|
1,14 |
11,5 |
|
4 |
1940 |
360 |
580 |
550 |
2450 |
1,69 |
0,69 |
|
0,48 |
15,4 |
|
5 |
1941 |
475 |
568 |
1200 |
2250 |
1,55 |
0,55 |
|
0,30 |
19,2 |
|
6 |
1942 |
660 |
553 |
3750 |
2050 |
1,41 |
0,41 |
|
0,17 |
23,1 |
|
7 |
1943 |
370 |
543 |
600 |
1950 |
1,34 |
0,34 |
|
0,12 |
26,9 |
|
6 |
1944 |
403 |
520 |
750 |
1750 |
1,21 |
0,21 |
|
0,04 |
30,3 |
|
9 |
1945 |
505 |
518 |
1550 |
1750 |
1,21 |
0,21 |
|
0,04 |
34,6 |
|
10 |
1946 |
580 |
515 |
2450 |
1730 |
1,19 |
0,19 |
|
0,04 |
38,5 |
|
11 |
1947 |
543 |
505 |
1950 |
1550 |
1,07 |
0,07 |
|
0,01 |
42,3 |
|
12 |
1948 |
618 |
485 |
3000 |
1300 |
0,90 |
|
-0,10 |
0,01 |
46,2 |
|
13 |
1949 |
383 |
475 |
650 |
1200 |
0,83 |
|
-0,17 |
0,03 |
50,0 |
|
14 |
1950 |
405 |
455 |
750 |
1100 |
0,76 |
|
-0,24 |
0,06 |
53,8 |
|
15 |
1951 |
568 |
418 |
2250 |
875 |
0,60 |
|
0.40 |
0,16 |
57,7 |
|
16 |
1952 |
333 |
413 |
450 |
840 |
0,58 |
|
-0,42 |
0,18 |
61,5 |
|
17 |
1953 |
520 |
405 |
1750 |
750 |
0,52 |
|
-0,48 |
0,23 |
65,4 |
|
18 |
1954 |
210 |
403 |
200 |
750 |
0,52 |
|
-0,48 |
0,23 |
69,2 |
|
19 |
1955 |
645 |
383 |
3500 |
650 |
0,45 |
|
-0,55 |
0,30 |
73,1 |
|
20 |
1956 |
485 |
383 |
1300 |
650 |
0,45 |
|
-0.55 |
0,30 |
76,9 |
|
21 |
1957 |
553 |
370 |
2050 |
600 |
0,41 |
|
-0,59 |
0,35 |
80,8 |
|
22 |
1958 |
413 |
368 |
840 |
600 |
0,41 |
|
-0,59 |
0,35 |
84,6 |
|
23 |
1959 |
515 |
360 |
1730 |
550 |
0,38 |
|
-0,62 |
0,38 |
88,5 |
|
24 |
I960 |
455 |
333 |
1100 |
450 |
0,31 |
|
-0,69 |
0,48 |
92,3 |
|
25 |
1961 |
518 |
210 |
1750 |
200 |
0,14 |
|
-0,86 |
0,74 |
96,2 |
|
|
|
|
|
36245 |
36245 |
25,0 |
6,74 |
-6,74 |
10,66 |
|
Среднемноголетний максимальный расход, м3/с:
Q
34
Коэффициент вариации максимальных расходов (формула 4)
Cv= = 0,67
Коэффициент асимметрии (формула 5)
Сs= = 1,56
Коэффициент Ф при ВП =1% и Cs = 1,56 определяется по прил. 1:
Ф = 3,37
Расчетный расход ВП = 1% (формула 6)
Q 1%= 1450·(0,67x3,37 + 1) = 4720 м3/с.
Q 1% = 4720 м3/с.
С использованием соответствующих значений граф 4 и 11 табл. строится кривая вероятностей максимальных уровней (см. рис. прил. 2). Для расчетной вероятности ВП =1% по кривой Н = f(Рэ%) имеем:
Н 1% = 705 см.
Для определения абсолютной отметки расчетного уровня воды необходимо к полученному значению (в отсчетах рейки водопоста) прибавить значение "0" графика:
РУВВ 1% = 7,05 + 85,00 = 92,05 м абс.
РУВВ 1% = 92,05 м абс.
Для определения вероятности затопления пойм в месте перехода необходимо абсолютную отметку поймы перевести в отсчет рейки водопоста:
НП = 88,40 - 85,00 = 3,40 м = 340 см.
Пересечение прямой с отметкой поймы НП = 340 см и кривой вероятностей максимальных уровней (см. рис. прил. 2) определяет значение вероятности затопления пойм в месте перехода:
РП%=86 %
Рис. Кривая вероятностей максимальных уровней воды.
Пример2. Морфометрический расчет.
Вычислить русловой бытовой и пойменный бытовой расходы на мостовом переходе через р. Хопер.
Расчетный общий расход ВП =1% - 4720 м3/с.
Расчетный уровень высокой воды ВП =1% - 92,05 м..
Средняя отметка дна русла - 84,00 м.
Средняя отметка поймы - 88,40 м.
Ширина русла - 85 м.
Ширина разлива - 5000 м.
Характеристика шероховатости русла - 40.
Характеристика шероховатости поймы - 10.
Средняя глубина в русле hрб = 92,05 - 84,00 = 8,05 м.
Средняя глубина на пойме hпб = 92,05 - 88,40 = 3,65 м.
Ширина поймы Вп = 5000 - 85 = 4915 м.
Относительное распределение общего расхода(формула 10)
τ = = = 0,20.
Русловой бытовой и пойменный расход (формула ??)
Qрб= 4720·0,20 = 944 м3/с; Qпб=4720∙(1-0,20) = 3776 м3/с
Qрб= 944 м3/с; Qпб= 3776 м3/с.
Пример3. Расчет срезки
Определить ширину подмостового русла и величину отверстия моcта на мостовом переходе через р.Хопер.
Бытовая ширина русла - 85 м.
Расчетный общий расход ВП =1% - 4720 м3/с.
Русловой бытовой расход – 944 м3/с.
Полнота расчетного паводка - 0,6.
Вероятность затопления пойм - 86%.
Суммарная ширина опор - 20 м.
Ширина укрепления подошв конусов - 20 м.
Коэффициент заложения откосов конусов - 2,0.
Глубина на пойме у конусов при РУВВ - 3,65 м.
Степень стеснения потока при величине отверстия без сохранения пойменной части определяется по формуле
β1%= Q1%/ Qрб = 1/ τ = 4720/944= 5,00.
Коэффициент, учитывающий влияние полноты расчетного паводка, К п = 0,7, поскольку β1%>4,5 (формула 23).
Коэффициент, учитывающий влияние частоты затопления пойм (формула 24),
Кр%= = 0,86.
Ширина устойчивого подмостового русла определяется по формуле (24)
Врм= 85[(5,00,93 - 1)∙0,70∙0,86 + 1] = 262 м.
Врм = 262 м.
Величина отверстия моста без сохранения пойменной части (формула 25)
LM = 1,1∙262 + 20 + 20 + 2∙2,0∙3,65 = 343 м.
LM = 343 м.
Пример 4.
Определить глубину общего размыва на мостовом переходе через р. Хопер.
Расчетный уровень высокой воды ВП = 1% - 92,05 м.
Полнота расчетного паводка - 0,6.
Длительность расчетного паводка над поймой - 35 сут.
Расчетный общий расход ВП = 1% - 4720 м3/с.
Русловой бытовой расход - 944 м3/с.
Средняя бытовая отметка в русле - 84,00 м.
Минимальная бытовая отметка в русле - 81,65 м.
Ширина русла бытовая - 85 м.
Ширина русла под мостом с учетом срезки -262 м.
Ширина разлива - 5000 м.
Средняя крупность донных отложений - 0,3 мм.
Отверстие моста в свету - 350 м.
Длина верховых струенаправляющих дамб - 300 м.
Ширина малой поймы - 140 м.
Ширина большой поймы - 4775 м.
Средняя бытовая глубина в русле
hрб =92,05 - 84,00 = 8,05 м.
Максимальная глубина в русле
hрб макс=95,02 - 81,65=10,40 м.
Коэффициент формы русла
= = = .
Бытовой погонный расход на пойме (формула 28)
q пб = м3/с/м.
Степень стеснения потока (формула 27)
.
Бытовой погонный расход руслоформирующих наносов (формула 32)
gб= = 0,00078 м3/с/м;
Где Ад= 0,000305 и Ав=0,000380 – функции свойств грунта, определенные по графику на рис. 6 для d= 0,3 мм;
Vрб= = = 1,38 м/с - русловая бытовая скорость течения;
= 0,6 м/с/м1/6 – величина отношения определена для d= 0,3 мм по таблице 4;
Vнер= = 0,6∙8,051/6= 0,85 м/с.
Длина зоны сжатия потока перед мостом (формула 30)
lсж= м.
Коэффициент формы ямы размыва (формула 31)
Кф=0,4 = 0,89.
Относительная длина верховых струенаправляющих дамб
Время стабилизации нижнего предела размыва (формула 29)
tн= сут.
Нижний предел размыва (формула 26)
hрн= м.
Гипотетический предел размыва (формула 33)
hрг= 12,90 м.
Верхний предел размыва (формула 34)
hрв= 11,64
Поскольку в данном случае 0,85 hрг hpв< h рг, расчетный для опор моста размыв принимаем по гипотетическому пределу:
hрм= 12,90 м; hрм макс= 1,29∙12,90 = 16,64 м.