- •Пояснительная записка курсового проекта
- •Реферат
- •Содержание
- •1. Устройство и принцип действия оборудования
- •1.1 Устройство и принцип действия сушильной камеры
- •1.2 Устройство и принцип действия вспомогательного оборудования
- •2. Выбор и обоснование режима сушки и влаготеплообработки
- •2.1 Выбор режимов сушки
- •2.2 Выбор режимов начального прогрева и влаготеплообработки
- •3. Технологический расчёт
- •3.1 Расчёт продолжительности цикла сушки
- •3.2 Расчёт количества сушильных камер
- •3.3 Расчёт вспомогательного оборудования
- •4. Тепловой расчёт
- •4.1 Определение массы испаряемой влаги
- •4.2 Определение параметров агента сушки
- •4.3 Определение расхода теплоты на сушку
- •4.4 Определение расхода теплоносителя
- •4.5 Расчёт калориферов
- •5. Разработка технологического процесса
- •5.1 План сушильного цеха
- •5.2 Организация технологического процесса
- •5.3 Контроль технологического процесса
- •Заключение
- •Список источников информации
4.5 Расчёт калориферов
4.5.1. Характеристика калориферов. Тип калориферов: сборные из биметаллических труб, типа IV. Схема калорифера представлена на рисунке 4.3.
Рисунок 4.3 - Сборный калорифер из биметаллических труб
Основные размеры и параметры сборных калориферов из биметаллических труб представим в виде таблицы 4.6.
4.5.2. Выбор места установки и компоновка калориферов. Учитывая конструкцию сушильной камеры 2AS-10×2В, а также тип устанавливаемых калориферов, выберем место их установки – канал между горизонтальным экраном и боковой стеной камеры, размеры которого составляют 21×1,0 м. Принимаем однорядное расположение
Таблица 4.6 – Техническая характеристика калориферов из биметаллических труб
Параметры |
Значения |
dp, мм |
70 |
d2, мм |
39,9 |
dн, мм |
38 |
d1, мм |
34 |
δ1, мм |
2,0 |
δ2, мм |
1,0 |
Sp, мм |
3,0 |
Δ, мм |
0,60 |
hp, мм |
14,8 |
Поверхность нагрева fпн, м2/пог. М |
1,75 |
Удельное миделево сечение fмид, м2/пог. М |
0,0458 |
Коэффициент оребрения |
14,26 |
калориферов.
Исходя из технического решения выберем следующие размеры калориферов: длину нагревательных трубок калориферов возьмём А=2000 мм, тогда длина калориферов в этом случае составит А3=А+120=2120 мм, ширину калориферов принимаем соответствующей ширине сечения Б=1000 мм, шаг труб SТ=74 мм.
Вычерчиваем схему поперечного сечения канала для установки калориферов из биметаллических труб с компоновкой нём четырёх калориферов.
Рисунок 4.4 - Поперечное сечение канала для установки
калориферов из биметаллических труб
По формуле (4.36) [3], с. 37 рассчитываем скорость агента сушки в живом сечении:
(4.40)
где fж.с – площадь живого сечения калорифера из биметаллических труб [3],с. 38:
(4.41)
где А, Б – размеры калорифера, м; Ψ – коэффициент загромождения сечений, равный [3], с. 38:
(4.42)
где SТ – шаг трубы в калорифере, мм; d2, hp, ∆, Sp – параметры биметаллической трубы, мм.
Принимая соответствующие параметры из таблицы 4.6, получим:
Значение скорости сушильного агента в живом сечении калорифера должно быть в пределах от 2 до 18 м/с. Полученное значение входит в заданный предел. Следовательно, калориферы выбраны правильно.
4.5.3. Расчёт тепловой мощности калориферов. Тепловую мощность калориферов, установленных в сушильной камере, рассчитываем по формуле (4.41) [3], с. 38:
(4.43)
где Кк – коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м2·0C); F – площадь поверхности нагрева калорифера, м2; ∆tср – средний температурный напор калорифера, 0C; C3 – коэффициент, учитывающий загрязнение поверхности нагревательных трубок калорифера.
Коэффициент теплопередачи калорифера принимаем по приложению 16 [3], с. 100:
Кк=25,605 Вт/(м2·0C).
Площадь поверхности нагрева рассчитываем, используя формулы (4.43) и (4.44) [3],
с. 39:
(4.44)
(4.45)
где fпм – поверхность нагрева пог. м биметаллической трубы, м2/пог. м; А, Б, SТ – размерные характеристики калорифера, мм; nТ - количество труб в калорифере, шт; nк – количество калориферов, шт.
Подставляя соответствующие численные значения, получим:
Средний температурный напор ∆tср водяных калориферов определяют, используя формулу (4.47) [3], с. 40:
(4.46)
где t1, t2 – температура горячей воды на входе в калорифер и на выходе из него, °С; t1, t2 – температура агента сушки на входе в штабель и на выходе из него соответственно, °С.
Коэффициент С3 для калориферов из биметаллических труб принимаем равным 1,2.
Подставляя полученные выше значения рассчитаем тепловую мощность калориферов:
Определяем тепловую нагрузку на калориферы во время сушки пиломатериалов в зимних условиях по формуле (4.49) [3], с.40:
(4.47)
где – Сп – коэффициент неучтённых потерь теплоты при сушке, принимаем равным 1,2.
Определяем тепловую нагрузку на калориферы в период начального прогрева для зимних условий по формуле (4.50) [3], с.41:
(4.48)
Т.к. условие Qу>Qк не выполняется, находим скорректированное значение продолжительности начального прогрева, используя формулу:
(4.49)
Разность между скорректированным значением продолжительности начального прогрева и значением продолжительности начального прогрева, полученным в пункте 2, составляет ∆=τНП-τНП=16-6=10 часов.