5.Расчет поликлиновой ременной передачи.

5.1. Выбираем сечение ремня

Выбор сечения ремня производим по номограмме в зависимости от мощности, передаваемой ведущим шкивом Р₁=1,5 кВт и его частоты вращения n₁=935 об/мин.

Таким образом выбираем сечение ремня К (поликлиновое).

5.2. Определяем минимально допустимый диаметр ведущего шкива d_1min

В зависимости от вращающего момента на валу двигателя и сечения ремня:

d_1min=40мм

5.3. Задаемся расчетным диаметром ведущего шкива

d₁=60мм

5.4. Определяем диаметр ведомого шкива d₂, мм:

,

где u – передаточное число ременной передачи;

=0.01…0.02 - коэффициент скольжения

мм

Принимаем d₂=150мм

5.5.Определяем фактическое передаточное число u_ф и проверяем его отклонение ∆u от заданного u:

5.6. Определяем ориентировочное межосевое расстояние a, мм:

мм

5.7. Определяем расчетную длину ремня l, мм:

мм

принимаем l=600мм

5.8. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине:

5.9. Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива α₁, град.:

5.10. Определяем скорость ремня v, м/с:

м/с

5.11. Определяем частоту пробегов ремня U, с^-1:

с^-1

5.12. Определяем допускаемую мощность, передаваемую поликлиновым ремнем , кВт:

,

где =0,76 - допускаемая приведенная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем, кВт;

- коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы;

0,889 – коэффициент угла обхвата α₁ на меньшем шкиве;

=0,91– коэффициент влияния отношения расчетной длины ремня к базовой;

кВт

5.13. Определяем количество клиньев Z;

Принимаем z=30

5.14. Определяем силу предварительного натяжения f0, н:

Н/мм²

5.15. Определяем окружную силу, передаваемую комплектом клиновых ремней F_t, Н:

Н

5.16.Определяем силы натяжения ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвей, Н:

Н

Н

5.17. Определяем силу давления ремней на вал Fоп, н:

Н

Проверочный расчет.

5.18. Проверяем прочность поликлинового ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви , Н/мм²:

Н/мм² – напряжение растяжения;

А– площадь поперечного сечения ремня;

где по таблице находим b=68

тогда:

Н/мм² – напряжение изгиба;

Е=80…100 Н/мм² – модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных ремней;

Н/мм² – напряжение от центробежных сил;

кг/м³ – плотность материала ремня;

Н/мм² – допускаемое напряжение растяжения;

5.19. Параметры клиноременной передачи:

Параметр	Значение	Параметр	Значение
Тип ремня	поликлиновой	Частота пробегов ремня U, 1/с	5,87
Сечение ремня	К	Диаметр ведущего шкива d1	60
Число клиньев z	30	Диаметр ведомого шкива d2	150
Межосевое расстояние а	127,15	Максимальное напряжение , Н/мм2	9,1614
Длина ремня l	600	Предварительное натяжение ремня F0, Н	489,4
Угол обхвата малого шкива α1, град	139,65	Сила давления ремня на вал Fоп, Н	918,7

6. Нагрузки валов редуктора.

6.1. Определение сил в зацеплении закрытых передач.

Угол зацепления принят

Вид передачи	Силы в зацеплении	Значение силы, Н
		На шестерне	На колесе
Цилиндрическая косозубая	окружная
	радиальная
	осевая

6.2. Определение консольных сил.

Вид открытой передачи	Характер силы по направлению	Значение силы, Н
Поли-клиноременная	радиальная
муфта	радиальная	На тихоходном валу

7. Разработка чертежа общего вида редуктора.

7.1. Выбор материала валов

Выбираем термически обработанную среднеуглеродистую сталь 45, одинаковую для быстроходных и тихоходных валов: Н/мм², Н/мм², Н/мм².

7.2. Выбор допускаемых напряжений на кручение.

Н/мм²

Меньшее значение - для быстроходных валов, большее - для тихоходных.

7.3. Определение геометрических параметров ступеней вала:

Ступень вала и ее размеры d,l		Вал - шестерня	Вал колеса
1-ая под элемент открытой передачи или полумуфту	d1	мм, где Mk=T – крутящий момент, равный вращающему моменту на валу	мм
	l1	мм	мм
2-ая под уплотнение крышки с отверстием и подшипник	d2	мм, t – высота буртика	мм
	l2	мм	мм
3-я под шестерню, колесо	d3	мм, где r – фаска подшипника	мм
	l3	l3= 70 – определяется графически
4-ая под подшипник	d4	мм	мм
	l4	мм	мм