- •Функциональная связь
- •Примеры объединения элементов в группы типовых звеньев
- •9. Элементы с непосредственным преобразованием
- •10. Согласование характеристик и основные параметры элементов с промежуточными преобразованиями
- •11.Схемы формирования электрических сигналов при наличии элементов–генераторов
- •12. Схемы формирования электрических сигналов при наличии элементов-модуляторов
- •13. Схемы формирования электрических сигналов при мостовой схеме
- •14. Датчики перемещения
- •15. Функциональные потенциометры
- •16. Датчики перемещения с изменяющейся индуктивностью (индуктивные датчики)
- •17. Датчики перемещения с изменяющейся емкостью
- •18. Датчики величины усилия
- •19. Датчики с изменяющейся эдс (пьезоэлектрические датчики)
- •20. Датчики скорости Тахогенераторы
- •21. Асинхронный тахогенератор (атг)
- •22. Понятие о магнитных усилителях (му)
- •23.Электромашинный усилитель с поперечным полем (эму с пп)
- •Выбор эму
- •25. Датчики угла рассогласования
- •26. Сельсин
- •27. Сквт
- •29. Исполнительные элементы
- •30. Шаговые двигатели
- •Двухфазный магнитоэлектрический шаговый двигатель
- •31. Нейтральное реле постоянного тока
- •Нейтральное реле постоянного тока состоит:
- •Тяговые и механические характаристики реле
- •Параметры реле
- •32. Способы изменения временных параметров реле.
- •Схемные способы
- •33. Поляризованное реле постоянного тока
- •Параметры
22. Понятие о магнитных усилителях (му)
Принцип действия МУ основан на свойстве ферромагнитных материалов изменять свою магнитную проницаемость при подмагничивании их полем.
Достоинства: отсутствие движущихся частей, нечувствительность к перегрузкам, высокий коэффициент усиления, возможность суммирования нескольких сигналов, возможность усиления сигналов малой мощности до10 – 13 Вт.
Недостатки: инерционность достигает несколько десятков долей секунды, большой вес и габариты.
Высокий коэффициент за счет положительной обратной связи. Без обратной связи МУ применяется редко. По виду статической характеристики МУ In=f(Iy) различают одноплечевые (однотипные нереверсивные МУ) и двухплечевые (двухтактные реверсивные МУ). В одноплечевых МУ нельзя добиться, чтобы при Iy=0 In тоже было равно 0. Также одноплечевые МУ нечувствительны к полярности входного сигнала.
От этих недостатков свободны двухплечевые МУ. При изменении полярности Iy ток нагрузки меняет свое направление на 1800.
Схема МУ может быть построена с выходом на переменный или постоянный ток. Ориентировочные данные для выбора МУ по мощности входного сигнала для МУ различных типов:
-
Одноплечевые без обратной связи Рвх от 10-3 до 104 Вт
-
С обратной связью Рвх от 10-6 до 104 Вт
-
Двухплечевые МУ с выходом на переменное напряжение Рвх от 10-10 до 102 Вт
-
Двухплечевые МУ с выходом на постоянное напряжение Рвх от 10-10 до 10-2 Вт
-
Усилители напряжения с выходом на основной участок
Рвх от 10-12 до 10-4 Вт
Простейшая схема МУ – дроссель насыщения
; ;
при Ф = i = const
При увеличении Iy > Iн
Исходные данные:
-
Параметры нагрузки МУ: I, U, P, R, cos (I)
-
Параметры выходной нагрузки МУ: I, U, P, R
-
Коэффициент усилия МУ по P и I
-
Схема выключения
-
Условия работы: t0, влажность, изменение напряжения
-
Дополнительные требования: режим работы усилителя, типы датчиков
-
Параметры источника питания: U, f, P
Дополнительные данные:
-
Режим работы усилителя (усилительное реле, сумматор), типы датчиков
-
Параметры источника питания: U, f, P
Порядок расчета:
-
По характеристикам = f (Вмах, Н0) для принятого материала магнитопровода. Находят В - значение переменной, составляющей индукции, соответствующий максимальной магнитной пропорции при отсутствии подмагничивания постоянным полем (Н0=0)
Вмах-1,5-1,3 В
Сталь берем Э310, Э320 (для этих материалов графики даны в таблице).
-
Выбирают ориентировочно значение подмагничивающего поля Н0мах в зависимости от МА магнита и отсутствия или наличия обратной связи.
При наличии ПОС Н0мах можно принимать для маломощных МУ с сердечниками сплава типа мармалоя Н0мах =2,5-4А/см средней мощности и сплава перминвала Н0мах =8/12 А/см.
Сердечник из стали Э310 и др. Н0мах =28/44 А/см.
-
По кривым зависимости Ру=f(tg/ Н0мах), построенного для найденного значения Вмах находится мах значение удельной мощности. Напряжение составляет ему значение tg - величина пропорциональная Rн, а сам угол - угол наклона нагрузочной линии к оси абсцисс, чем больше , тем больше потери.
-
Определяются Нк – переменная составляющего поля соответствует Iкз и Нмах –наиболее значимой переменной составляющего поля и окончательно уточняется значение Н0мах. Эти величины находятся графическим путем, построением статической характеристики МУ по семейству кривых одновременного намагничивания = UI
-
По заданной величине Рнагр определяют объем стали одного сердечника
[см3]
M=0,85 – при необходимости получения Рнагр в пределах линейного участка статической характеристики этот коэффициент используется
-
По известной Vст выбирают вид сердечника и определяют его размеры. S-сечение, l средняя длина силовой линии для переменной составляющей магнитного потока – l0 средняя длина силовой линии для постоянной составляющей магнитного потока равна составляющей магнитного потока. Форма выбирается прямоугольной, Ш–обрразной или тороидальной.
Первые два типа из штампованной пластины, 3 витой из стальной ленты.
-
По заданной и fпит сети и найденным Вмах, Нк, S, l определим число витков рабочей обмотки
[витков]
-
По значениям , l и Нмах заданному Iр задаются плотностью тока и определяют диаметр провода Wp
; мм
При ПВ =100%. Плотность тока j=2,5-3 А/см2
-
Определяют напряжение питания МУ
U=4.44 ВмахfSW~*10-4, [В]
Так как Rp малое, то U=E, E=4.44 ВмахfSW~
-
По известным Н0мах, l0 и заданному сигналу Iy или заданному IH и Kj выбирается коэффициент обратной связи (если она есть) и определяют число витков обмотки управления.
При отсутствии обратной связи
С обратной связью
-
Определяем диаметр провода обмотки управления
-
Производят конструктивный расчет катушки