- •1 Техническое задание
- •1.1 Цель курсовой работы
- •1.2 Технические характеристики системы регулирования
- •1.3 Функциональная схема.
- •2 Выбор и обоснование выбора элементной базы
- •2.1 Выбор микропроцессора
- •2.2 Выбор захвата робота
- •2.3 Выбор гидропривода
- •2.4 Выбор редуктора
- •2.5 Выбор двигателя
- •2.6 Выбор датчика давления
- •2.7 Выбор датчика линейного перемещения
- •2.8 Выбор операционного усилителя
- •3 Деление лсу на изменяемую и неизменяемую части.
- •4 Построение характеристик и их анализ.
- •4.1 Построение ачх
- •4.2 Построение лачх и лфчх непрерывной системы
- •4.3 Построение переходной характеристики
- •4.4 Определение устойчивости дискретной системы
- •5 Построение желаемых лачх и лфчх. Анализ желаемой
- •5.1 Построение жлачх
- •5.2 Построение лачх корректирующего устройства
- •6 Синтез корректирующего устройства
- •6.1 Синтез параллельного корректирующего устройства
- •6.2 Синтез программного корректирующего устройства
- •6.3 Выбор корректирующего устройства
- •Уитс.424229.017.Пз
2.5 Выбор двигателя
Для корректной работы устройства требуется двигатель постоянного тока малой мощности, т.к. в данной схеме он служит для перемещения штока гидропривода.
Требуется определить требуемую мощность двигателя:
PТР=PВЫХ/ηОБЩ (28)
где: PТР – требуемая мощность двигателя, кВт;
PВЫХ – выходная мощность, кВт;
ηОБЩ – КПД конечного каскада, %.
Выходная мощность определяется необходимой силой для преодоления давления потока жидкости. Давление в гидроприводе составляет 700кПа, площадь поршня составляет 9.64*10-4 м2 (одного из двух), т.е. сила составляет 1.4 кН. Скорость перемещения штока должна составлять 0.05 м/с, т.е. требуемая мощность 70Вт.
Коэффициент полезного действия для шариковой винтовой передачи составляет 60% (редуктор в масле), а для гидропривода 70%. Т.о. PТР=167 Вт. Возьмем в качестве исполнительного двигателя, двигатель постоянного тока ДП80-180-4.
2.5.1 Технические характеристики двигателя.
диаметр корпуса, мм 40
номинальная мощность, Вт 180
номинальная частота вращения, мин-1 1500
номинальное напряжение питания, В 60
номинальный вращающий момент, Н*м 0.16
активное сопротивление обмотки якоря, Ом 1.6
индуктивность якоря, мГн 100
момент инерции двигателя, кг*м3 0.005
начальный пусковой ток при номинальном напряжении, А 3.3
КПД, % 72
масса двигателя, не более, кг 1.1
Рисунок 6
2.5.2 Расчет передаточной функции двигателя. Для начала найдем электрическую постоянную двигателя
, (29)
тогда коэффициент передачи двигателя kД=1/Се=27.4.
Определим механическую постоянную времени. Найдем механическую постоянную времени:
(30)
(31)
Электрическая постоянная времени:
(32)
Передаточная функция ДПТ примет вид:
(33)
2.6 Выбор датчика давления
Среди микроэлектронных датчиков давления наибольшее распространение получили датчики, основанные на тензорезисторном эффекте, состоящем в изменении сопротивления материала в функции механического напряжения. Для моей САУ подходит толстопленочный датчик давления на керамике. Основным критерием выбора среди таких датчиков становится рабочее давление, которое должно содержать в себе максимальное давление оказываемое на датчик в процессе работы. В качестве такого датчика давления можно взять DSG 200.
2.6.1 Технические характеристики датчика давления.
рабочее давление, кПа 60-550
выходное напряжение при давлении
5 кПа, В 4
400 кПа, В 12
колебание выходного сигнала , % 0.15
эквивалентное сопротивление по цепи питания, кОм 2
2.6.2 Расчет передаточной функции датчика давления. Передаточная функция такого датчика давления имеет вид:
(34)
где: Кд=0.022 - передаточный коэффициент керамической мембраны.
Таким образом передаточная функция датчика давления примет вид:
(35)
2.6.3 Расчет датчика давления. В основе работы тензорезистора лежит явление тензоэффекта, заключающееся в изменении активного сопротивления проводников при их механической деформации. Характеристикой тензоэффекта материала является коэффициент относительной тензочувствительности k, определяемы как отношение изменения сопротивления к изменению длины проводника:
(36)
где: - относительное изменение сопротивления;
- относительное изменение длины.
При деформации твердых тел изменение их длины связано с изменением объема, причем изменение объема в зоне упругих деформаций для каждого материала постоянно и характеризуется коэффициентом Пуассона
(37)
где: - относительная поперечная деформация;
b - поперечный размер проводника квадратного сечения.
В этом случае:
(38)
Учитывая , что
, (39)
получаем
, (40)
Коэффициент тензочувствительности в общем случае определяется как
k=(1+2μ)+m, (41)
где изменение удельного сопротивления проводника
(42)
Так как для системы был выбран неметаллический датчик давления, можно считать, что k≈m. Согласно справочным, сданным коэффициент тензочувствительности для кремниевого элемента составляет 100-120.
Геометрические параметры чувствительного элемента определяются несколькими параметрами, среди которых: прочностные характеристики тензоэлемента, ограничение базы решеток пределами от 0.7 до 10 мм, деформируемостью материала.
Исходя из условия ограничения относительного сопротивления тензорестора и относительной деформации материала можно получить
(43)
Выбранный тензорезистор относится с высокоомному, с сопротивлением 2 кОм. Тогда задавая значение деформации для кремниевого материала 2*10-3 м/м, получим . Т.о. имеем зависимость размера чувствительного элемента от его максимальной деформации (примем =0.02, что вполне достаточно для измерения заложенного в ТЗ давления) из которой b=10 мм. Данное число вполне укладывается в допустимые рамки для кремниевого материала.