- •Пояснительная записка к курсовой работе по опри
- •Содержание Введение……………………………………………………………………………3i. Расчет токарного резца со смп……………………………………………..4
- •2.1 Исходные данные………………………………………………………….10
- •3.1 Исходные данные…………………………………………………………17
- •Введение
- •I. Расчет токарного резца со смп.
- •1.1 Исходные данные
- •1.2 Расчет геометрии резца
- •Размеры и геометрические параметры пластины
- •1.3 Выбор посадочных размеров под пластину
- •1.4 Выбор метода крепления пластины и сечения резца
- •1.5 Расчет на прочность и жесткость державки резца
- •II Расчет размеров профиля зубьев и конструктивно-геометрических параметров червячной фрезы
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет дополнительных технологических параметров сопряженных зубчатых колес
- •2.3 Расчет профиля и конструктивно - геометрических параметров червячной фрезы
- •III Расчет блока плоских протяжек
- •3.1. Исходные данные
- •3.2 Расчет плоских протяжек
- •Размеры профиля черновой протяжки для обработки поверхностей I, IV
- •Размеры профиля черновой протяжки для обработки поверхностей II, III
- •Количество и размеры зубьев всего комплекта
- •Количество и размеры зубьев всего комплекта
- •Список литературы
1.3 Выбор посадочных размеров под пластину
Для обработки опорной поверхности под пластину нужно установить державку резца в трехповоротных тисках на столе вертикально-фрезерного станка. Для построения тисков необходимо определить углы поворота их отдельных частей вокруг соответствующих осей. С этой целью опорную плоскость под пластину следует задать углами поворота в продольной w1 и поперечной w2 плоскости.
tg w1 = (tg α / cos λ) * cos φ + tg λ * sin φ = (tg 6˚ / cos 10,32˚) * cos 93˚ +
+ tg 10,32˚ * sin 93˚= 0,17625; w1 = 10˚ (1.7)
tg w2 = (tg α / cos λ) * sin φ – tg λ * cos φ = (tg 6˚ / cos 10,32˚) * sin 93˚ -
- tg 10,32˚ * cos 93˚ = 0,11622; w2 = 6,63˚ = 6˚37΄ (1.8)
Углы показаны на рис. 1.1. При фрезеровании державку резца устанавливают основной плоскостью на опорную поверхность тисков и после двух последовательных поворотов: вокруг горизонтальной оси, параллельной направлению подачи, на угол w1 и вертикальной оси, перпендикулярной к направлению подачи, на угол w2, опорная поверхность под СМП займет вертикальное положение.
1.4 Выбор метода крепления пластины и сечения резца
Для данной операции выбираем крепление СМП с силовым замыканием на опорную и боковую поверхности.
Крепление режущей пластины осуществляется прижимом с силовым замыканием пластины на опорную и боковые поверхности державки резца. Прижим имеет выступ в виде срезанного цилиндра, входящего в отверстие режущей пластины. Противоположная опора прижима контактирует с конической плоскостью державки. При завинчивании винта прижим скользит по плоскости, своим выступом притягивает пластину к боковым граням гнезда державки резца с одновременным прижимом пластины сверху к опорной пластине. Такая конструкция надежна и обеспечивает высокую точность базирования пластины, что позволяет во многих случаях после ее поворота производить обработку без размерной поднастройки.
По выбранной трехгранной пластине TNUM-270612 выбираем по ГОСТ 20872-80 сечение резца [7, стр. 9]: Н×В = 32×32.
Таким образом, выбираем резец МТjNR-3232P27 с размерами: f = 40мм, l = = 27,5мм, l1 = 170мм, Н = 32мм, В = 32мм.
1.5 Расчет на прочность и жесткость державки резца
При точении максимально допускаемая подача ограничивается:
-
п рочностью державки резца
Рис 1.5 Схема крепления резца
В данном случае резец рассматривается как балка, защемленная одним концом. На втором конце действует сила Рz, изгибающая резец с моментом:
Мизг = Рz – l, (1.9)
где Рz – главная составляющая силы резания Н;
l – вы резца, l =70мм.
С другой стороны, максимальный изгибающий момент, допускаемый прочностью державки резца равен:
[Мизг] = σи*w, (1.10)
где σи – допускаемое напряжение на изгиб; σи = 196 МПа [4, стр.173];
w – момент сопротивления сечения державки резца;
w = В*U = Н. (1.11)
Приравнивая действующий на резец изгибающий момент (1.9) к допускаемому (1.10), получим:
(1.12)
тогда получим:
откуда
(1.13)
где Cpz – постоянная величина, Cpz = 384 [5, стр.273];
Xpz, Ypz, Пpz, - показатели степеней,
Xpz = 0,9; Ypz = 0,9; Пpz = -0,15 [5, стр.273];
Kpz = KмрKφpKγpKλp (1.14)
где Kмр – поправочный коэффициент для стали, учитывающий влияние качества обрабатываемого материала на силовые зависимости,
Kpz = (σв / 750)0,75 ; (1.15)
где σв = 1000∙106 Па [8, стр. 39]; => Kpz = (1000 ∙ 106 /750)0,75 = 1,24;
Kφp, Kγp, Kλp – поправочные коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента на составляющие силы резания при обработке стали; Kφp=0,89; Kγp=1; Kλp=1;
Kpz = 1,24 ∙ 0,89 ∙ 1 ∙ 1 = 1,1
V – скорость резания, V = 70 м/мин [5, стр.272];
;
-
жесткостью державки резца.
Под действием силы Pz (рис 1.5) резец прогибается на величину f, которая может быть определена по формуле:
(1.16)
где E – модуль упругости материала державки резца,
Е = 2 ∙ 105 МПа [8, стр.43];
I – момент инерции сечения державки резца в опасном сечении;
; (1.17)
f – допускаемая сила прогиба резца;
при черновом точении f =0,1мм [9, стр.11].
Подставляя в выражение 1.16 значение силы Pz, получим
,
откуда
Таким образом, из всех подач наименьшей оказалась подача Sчерн =1мм/об, которая была выбрана первоначально, т.е. для данной подачи мы правильно выбрали сечение державки: Н х В = 32 х 32.