3.4.1 Нагрузки от воздействия моря

Внешние нагрузки на бортовое перекрытие судна были определены п.п. 3.2.2 на­стоящей работы и составляют:

ниже летней ГВЛ – 71,83 кПа,

в районе летней ГВЛ – 28,66 кПа,

выше летней ГВЛ – 27,32 кПа.

3.4.2 Нагрузки от перевозимого груза

Рисунок 26 – Схема расчетных нагрузок на днищевое перекрытие судна

от перевозимого груза

Максимальное внутреннее давление на бортовое перекрытие от перевозимого груза будет возникать в районе максимального пролета между настилами палуб, т. е. между вторым дном и верхней палубой:

p_г=ρ _г gz_i+p_к=0,40⋅9,81⋅17,7 + 15 = 84,45 кПа

где ρ_г — плотность перевозимого груза, т/м³. В качестве расчетного груза принимаются контейнеры с плотностью 0,40 т/м³.

g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения;

z_i — отстояние рассматриваемой связи от настила верхней палубы, измеренное в диаметральной плоскости, м;

p_к — давление, кПа, на которое отрегулирован предохранительный клапан, для балластных цистерн сухогрузных судов составляет 15 кПа.

3.4.3 Ледовая нагрузка

Условная расчетная нагрузка на корпус судна от воздействия льда была определена в п. 3.2.3 настоящей работы и составляет 479,2 кПа.

3.4.4 Расчетные нагрузки

Величины расчетных нагрузок на бортовое перекрытие приведены в таблице 8.

Таблица 8 – Расчетные нагрузки на бортовое перекрытие

Район бортового перекрытия	Расчетная нагрузка, кПа
Давление на наружный борт вне района ледовых усилений: Подводная часть борта до 2-го дна НО на уровне летней ГВЛ НО выше летней ГВЛ Надводная часть борта (на уроне палубы)	71,83 28,66 27,32 15,8
Давление на наружный борт в районе в районе ВI ледовых усилений	479,2
Давление на второй борт	84,45
Давление на диафрагмы и платформы	71,83

Расчетную нагрузку на непроницаемые участки диафрагм и платформ определяем по формуле p_г=p_гgz_i+p_к:

на уровне верхней палубы p_г= p_гgz_i+ p_к = 1,025*9,81*4,95 + 15= 64,77кПа

на уровне второго дна p_г = p_гgz_i + p_к= 1,025*9,81*10,04 + 15 = 115,95кПа

3.4.5 Размеры конструктивных элементов бортового перекрытия - диафрагмы и платформы

Толщина непроницаемых участков платформ и диафрагм должна быть не менее определяемой по формуле:

m = 15,8 для внутренней обшивки борта;

k = 1,2-0,5a/b, но не более 1;

k = 1,2-0,5a/b = 1,2 - 0,5 * 0,75/4,6 = 1,12, принимаем k = 1;

∆S = 0,21(24 - 12) = 2,52 мм.

При этом толщина диафрагм и платформ должна быть не менее определяемой по формуле:

S_min = 6,2 + 0,018L = 6,2 + 0,018*187,5 = 9,575мм

Окончательно принимаем толщину диафрагм и платформ 12 мм.

- Ребра жесткости, подкрепляющие диафрагмы и платформы

Момент сопротивления ребер жесткости, подкрепляющих непроницаемые участ­ки диафрагм и платформ, должен быть не менее:

Для ребер жесткости, подкрепляющих непроницаемые участ­ки диафрагм и платформ, применяем нессиметричный полобульб 18б (момент сопротивления с присоединенным пояском обшивки W = 207,1см³) по ГОСТ 21937-76.

- Шпангоуты наружного борта ниже ГВЛ

Момент сопротивления шпангоутов наружного борта ниже ГВЛ определяеться:

Для шпангоутов наружного борта ниже ГВЛ, применяем нессиметричный полобульб 20а (момент сопротивления с присоединенным пояском обшивки W = 251,9см³) по ГОСТ 21937-76.

- Шпангоуты наружного борта выше ГВЛ

Момент сопротивления шпангоутов наружного борта выше ГВЛ определяеться:

Для шпангоутов наружного борта выше ГВЛ, применяем нессиметричный полобульб 20а (момент сопротивления с присоединенным пояском обшивки W = 251,9см³) по ГОСТ 21937-76.