3.3.1 Нагрузки от воздействия моря.

Внешние нагрузки на днищевое перекрытие судна были определены п. 3.2.2 в настоящей работы и составляют 129,83 кПа.

3.3.2 Нагрузки от принимаемого балласта.

Нагрузки на днищевое перекрытие от принимаемого балласта были определены в п. 3.2.3 настоящей работы и составляют 33,01 кПа.

3.3.3 Нагрузки от перевозимого груза.

Рисунок 22– Схема расчетных нагрузок на двойное дно от перевозимого груза

Расчётное давление от груза, в данном случае контейнеры

µ = 2,5 – контейнеры по ГОСТу,

- плотность перевозимого груза

Количество контейнеров по высоте трюма:

- Испытательный напор по Правилам Регистра

h_исп=14,99 м

- Нагрузки от аварийного затопления отсеков двойного дна

3.3.4 Размеры связей двойного дна

К листовым конструкциям двойного дна относятся вертикальный киль, стрингеры, сплошные флоры. Из них непроницаемыми являются вертикальный киль и флор, устанавливаемый под поперечной переборкой.

В связи с большой высотой листовых элементов и высокими нагрузками сплошные флоры подкрепляются вертикальными ребрами жесткости, устанавливаемые на каждой шпации, стрингеры и вертикальный киль горизонтальными ребрами жесткости.

Вертикальный киль в плоскости каждого практического шпангоута подкреплен бракетами, которые доводятся до ближайшей продольной балки. Бракеты устанавливаются также в скуловой части двойного дна для соединения днища с бортовыми конструкциями. Начало второго дна доводят до наружной обшивки, а в плоскости обшивки внутреннего борта устанавливаются днищевые стрингеры.

Для доступа ко всем частям двойного дна в сплошных флорах и стрингерах предусматриваются вырезы и пазы, имеющие плавную закругленную форму. Размеры вырезов в сплошных флорах и стрингерах 410x450.

Минимальные толщины вертикального киля и днищевого стрингера

Принимаем .

Принимаем .

Расчетная толщина вертикального киля по Правилам Регистра должна быть не менее:

где Т = 24 года = 0,15 мм/год,

Принимаем согласно п. 3.2.4.

Расчётная толщина флора

- минимальная толщина сплошных флоров:

Принимаем .

- толщина стенки сплошных флоров должна быть не менее

где Т = 24 года = 0,15 мм/год,

Принимаем .

- толщина стенки непроницаемого флора

_{к=1, кσ=0,85, а=0,846,}

.

Расчётная величина непроницаемых участков стрингеров должна быть не менее:

m = 15,8

a = 0,846

k = 1

= 0,75

.

Толщина настила второго дна, включая крайний междудонный лист должна быть не менее

Минимальная толщина настила второго дна должна быть не менее

мм

мм

m = 15,8

a = 0,846

k = 1

= 0,8

Принимаем , .

Момент сопротивления балок набора днища:

- ребра жесткости настила второго дна:

Рисунок 23 – Схема расчетных нагрузок на ребра жесткости настила второго дна

Принимаем несимметричный полособульб № 22а (момент сопротивления с при­соединенным пояском обшивки W = 330,3см³, толщина стенки s = 11 мм) по ГОСТ 21937-76.

По технологическим соображениям БОНы днища пропускаются через специально выполненные вырезы в сплошных флорах и стенки этих балок приваривают к стенкам флоров (см. рис 24).

Рисунок 24

- продольные ребра жесткости второго дна:

Принимаем несимметричный полособульб № 20а (момент сопротивления с при­соединенным пояском обшивки W = 251,9см³, толщина стенки s = 10 мм) по ГОСТ 21937-76.

- вертикальные ребра жесткости по сплошному и непроницаемому флорам:

Принимаем несимметричный полособульб № 7(момент сопротивления с при­соединенным пояском обшивки W = 17,1см³, толщина стенки s = 5 мм) по ГОСТ 21937-76.

- горизонтальные ребра жесткости по вертикальному килю и стрингеру

Принимаем несимметричный полособульб № 14а (момент сопротивления с при­соединенным пояском обшивки W = 93,5см³, толщина стенки s = 7 мм) по ГОСТ 21937-76.