Задачник / Глава 07(156-208)
.pdf
|
Глава 7 |
Сложное сопротивление |
|||||||
7.1 |
Теоретическая и методическая информация. |
||||||||
|
|
|
Примеры |
|
|
|
|||
|
7.1.1 |
Основные понятия |
|
|
|||||
При учете деформаций и перемещений действие одной силы влияет, |
|||||||||
строго говоря, на результат действия другой (рис. 7.1). Однако при малых |
|||||||||
перемещениях можно пренебречь этим взаимным влиянием и применять |
|||||||||
при определении напряжений и деформаций принцип независимости дей- |
|||||||||
ствия сил. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
M x |
F1z F2 max z , |
||||
F1 F2 |
F2 |
F1 |
|
при малых |
M x |
F1z. |
|||
max |
|
||||||||
|
|
|
Тогда опорные реакции и внутрен- |
||||||
|
z |
z |
|
||||||
|
ние усилия в сечениях стержня определя- |
||||||||
|
z |
|
|||||||
|
|
ются по недеформированной схеме. Исхо- |
|||||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
дя из тех же соображений строятся эпюры |
||||||
|
|
|
всех возможных внутренних усилий. |
||||||
|
y |
|
|
Известно, |
что |
при |
произвольном |
||
|
|
приложении сил к стержню в его сечениях |
|||||||
х |
|
|
|||||||
|
|
возникает в общем случае шесть внутрен- |
|||||||
|
|
|
|||||||
|
Рис. 7.1 |
|
них усилий: продольная сила N, попереч- |
||||||
|
|
|
ные силы Qx, Qy, изгибающие моменты |
||||||
Mx, My и крутящий момент Mк = Mz (рис. 7.2, а, б). При этом подразумева- |
|||||||||
ется, что координатные оси нужно выбрать обязательно так, чтобы одна из |
|||||||||
них, например z, совмещалась с осью стержня, а две другие – x, y – явля- |
|||||||||
лись главными центральными осями инерции поперечного сечения. |
|||||||||
Нормальные напряжения в любой точке сечения стержня определя- |
|||||||||
ются как сумма нормальных напряжений, соответствующих продольной |
|||||||||
силе и изгибающим моментам относительно главных осей: |
|
||||||||
|
|
|
N |
M x y |
|
M y x |
|
|
|
|
|
|
А |
I x |
|
I y . |
|
|
|
Поперечным силам Qx и Qy соответствуют касательные напряжения, |
|||||||||
определяемые по формуле Д. И. Журавского (рис. 7.2, в): |
|
|
|
Q |
y |
S отс |
|
|
|
Q |
x |
S отс |
|
|
y |
|
|
x |
|
; x |
|
|
y |
|
. |
||
|
I xby |
|
|
I ybx |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
156
а) |
в) |
|
х |
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
Mx |
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
d |
|
My |
Mк |
|
|
|
Qх |
х |
|
|
||
N |
|
|
x |
||
х |
|
z |
z |
y |
|
|
|
|
|||
|
Qy |
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.2 |
|
|
z
Эти касательные напряжения достигают максимума в центральной части сечения, где нормальные напряжения отсутствуют или малы. Кроме того, максимальные значения касательных напряжений от поперечных сил, как правило, раз в 5–7 меньше, чем наибольшие значения нормальных напряжений. По этим причинам касательные напряжения, соответствующие поперечным силам, не существенны для оценки прочности стержня, и их обычно не учитывают. Касательные напряжения от кручения
к |
M к |
, к,max |
M к |
|
I p |
Wp |
|||
|
|
могут быть существенными при оценке прочности, так как наибольшей величины они достигают y поверхности стержня, где становятся экстремальными также и нормальные напряжения. При наличии кручения элемент материала в опасной точке, вырезанный на поверхности стержня вдоль его образующей, находится в плоском напряженном состоянии, показанном на рисунке 7.3. Прочность в таком случае должна оцениваться по теориям прочности:
p1 0,5 2 4 к2 ;
pII 0,35 0,65 2 4 к2 ;
pIII 2 4 к2 ;
pIV 2 3 к2 .
157
max |
Уравнение нейтральной оси в сече- |
|||||||
нии имеет вид: |
|
|
|
|||||
|
|
|
N |
M x y0 |
|
M y x0 |
|
|
к, max |
|
|
|
|||||
|
|
|
А |
|
I x |
|
I y |
0 , |
где y0 и x0 – текущие координаты точек нейтральной оси.
Отрезки, отсекаемые нейтральной осью от координатных осей x, y – главных центральных осей сечения (рис. 7.4), определяются зависимостями:
y |
|
0 ; |
x a |
|
; |
a |
|
|
NI y |
; |
0 |
x |
x |
|
|||||||
|
|
0 |
|
|
|
АM y |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 0 ; y |
|
a |
|
|
; a |
|
|
NIx |
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
y |
y |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
АM x |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Наклон нейтральной оси к оси x определяется соотношением: |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg |
ay |
|
I x M y |
. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ax |
|
I y M x |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общий план решения задачи расчета |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стержня на прочность в случае сложного сопро- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тивления следующий: |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1) из шести уравнений равновесия при |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
аy |
|
|
|
|
|
|
|
пространственном действии сил определяются |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
реакции; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) строятся все возможные для данного |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
аx |
|
|
|
стержня эпюры внутренних усилий (N, Qx, Qy, |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mx, My, Mк); |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
3) в |
|
|
опасных сечениях находится поло- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жение нейтральных осей, в опасных точках под- |
|||||||||||||
|
|
Рис. 7.4 |
|
|
считываются максимальные значения нормаль- |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
ного и касательного напряжений и с помощью |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одной из теорий прочности производится оцен- |
|||||||||||||
ка прочности или выполняется подбор сечения. |
|
|
7.1.2 Косой и пространственный изгиб
Пример 7.1.1. Для заданной балки (рис. 7.5, а) построить эпюру изгибающих моментов, определить и сравнить между собой наибольшие нормальные напряжения в опасном сечении балки в двух случаях: во-первых, когда стенка балки установлена вертикально (плоский изгиб),
158
во-вторых, когда из-за неточности монтажа стенка балки получила откло- |
||||||||||||||||
нение от вертикали на угол 5о при сохранении вертикальности нагрузки. |
||||||||||||||||
Балка выполнена из двух швеллеров № 36 с соприкасающимися стенками |
||||||||||||||||
(рис. 7.5, в); 160 МПа. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m Fa 3 F=140 кН |
|||
|
|
|
а) |
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2а |
|
|
а=1,5 м |
|
|
|
|
б) |
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Fa |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эп. М |
|
|
3 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
Fa |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
116,45 МПа |
b1 |
. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z0 |
|
46 24 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Па |
|
|
|
|
х1 |
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y1 |
Fx |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
М |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
0, |
|
|
|
|
|
|
Fy |
|
|
||
|
|
|
|
9 |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
||
|
|
|
г) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.5 |
|
|
||
Решение. Выпишем из сортамента (ГОСТ 8240-89) необходимые |
||||||||||||||||
сведения о швеллере № 36: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
А1 = 53,4 см2; Ix1 = 10820 см4; Iy1 = 513 см4; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z0 = 2,68 см; |
b1 = 11 см . |
||||||
Определяем опорные реакции и строим эпюру изгибающих момен- |
||||||||||||||||
тов в плоскости действия сил (рис. 7.5, б). Из эпюры видно, что опасным |
||||||||||||||||
является сечение балки над опорой В, так как в нем действует наибольший |
||||||||||||||||
изгибающий момент: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Mmax |
|
2 Fa |
2 140 1,5 140 кНм. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
3 |
|
|
|
|
Вычислим моменты инерции составного сечения: |
||||||||||||||||
|
|
|
I x |
|
2 I x1 2 10820 21640 см4; |
|||||||||||
I |
y |
2 (I |
y1 |
А z2 ) 2 (513 53,4 2,682 ) 1799 см4 . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
159 |
Наибольшие напряжения при плоском изгибе (на рис. 7.5, в – изгиб относительно оси х, эпюра расположена вертикально):
|
|
|
M max ymax |
|
140 10 3 0,18 |
116, 45 |
МПа 160 МПа . |
|
max |
|
21640 10 8 |
||||||
|
|
I |
|
|
|
|
||
|
|
|
x |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
При косом изгибе, когда плоскость, в которой лежит нагрузка, на-
клонена под углом 5 к вертикали (рис. 7.5, г), положение нейтральной оси определяется по формуле:
tg |
I x |
tg |
21640 |
tg5 |
o |
12 |
0,0875 |
1,05; |
46 |
|
|
I y |
1800 |
|
|
24 . |
Эпюра нормальных напряжений располагается перпендикулярно к нейтральной оси. Наибольшие нормальные напряжения в самых удаленных от нейтральной оси точках сечения
|
|
|
M x,max ymax |
|
M y,max xmax |
|
M max ymax |
cos |
M max xmax |
sin |
max |
|
|
|
|
||||||
|
|
I x |
|
I y |
|
I x |
|
I y |
||
|
|
|
|
|
|
|
140 10 3 0,996 0,18 |
|
140 10 3 0,0872 0,11 |
|
|
|
21640 10 8 |
1799 10 8 |
|||
|
|
|
|
||
|
|
115,98 74,6 190,58 МПа 160 МПа . |
|
||
Ответ. |
В первом случае недонапряжение составляет 27,2%, во вто- |
ром – перенапряжение 19,1%. Отношение напряжений составляет
116,45190,58 1,63.
Следовательно, ошибка в установке балки всего в 5о приводит к недопустимому перенапряжению.
Пример 7.1.2. Для балки заданной схемы (рис. 7.6, а), поперечное
сечение которой наклонено к горизонту на угол = 40о, необходимо: построить эпюру изгибающих моментов, подобрать двутавровое сечение, определить положение нейтральной оси и построить эпюру нормальных на-
пряжений; 160 МПа.
Решение. При косом изгибе оси координат х, у в поперечном сечении балки надо направлять так, чтобы плоскость действия внешних сил располагалась в положительной координатной четверти. В этом случае проекции полного момента М на главные плоскости Мх и Му будут иметь одинаковые знаки.
160
На рисунке 7.6, б представлена эпюра изгибающих моментов, построенная в плоскости действия внешних сил по известным правилам. Опасное сечение находится над опорой А, здесь Мmax= Fа = 2,5 2 = 5 кНм. Составляющие изгибающего момента по главным осям инерции
M x,max |
M max cos ; |
M y,max |
M max sin . |
|||
а) |
|
F=2,5 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
В |
z |
|
y |
а=2 м |
|
3а |
|
|
|
|
Fa |
|
Эп. М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
н.о. |
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
85 44 |
|
|
40 |
|
||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
Fx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
(3) |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
F |
1 |
|
(4) |
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
Fy |
|
|
|
|
|
|
- (2) |
|
|
|
|
|
|
(1) |
|
|
Рис. 7.6
Условие прочности для сечения с двумя осями симметрии при косом изгибе
|
|
|
|
| M x,max |
| |
|
| M y,max | |
|
, |
||||||||||||
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Wx |
|
|
|
|
|
|
|
Wy |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
| M max |
| |
|
|
|
|
|
|
Wx |
|
|
|
, |
||||
или |
|
|
|
|
|
cos |
sin |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
max |
|
|
|
|
|
Wx |
|
|
|
|
|
|
Wy |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
M max |
|
|
cos k sin , |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где k Wx .
Wy
161
Следует отметить, что k для двутавров изменяется от 6,1 до 14 в зависимости от номера профиля, и пока не выбран двутавр, величина k неизвестна.
Задаваясь значениями k, путем последовательных приближений подберем размеры двутавра. Пусть k = 10, тогда
W |
|
|
|
5 |
cos 40o 10sin 40o 2,248 |
10 4 м3. |
x |
|
|
||||
|
103 |
|||||
|
160 |
|
|
|||
|
|
|
|
По таблицам ГОСТ 8239-89 (прил. 1) выбираем двутавр с ближайшим значением Wx. В нашем случае это двутавр № 22: Wx = 232 см3; Wy = 28,6 см3. Проверка:
|
|
|
|
|
|
| M |
max |
| |
|
W |
x |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
sin |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
max |
|
|
Wx |
|
|
|
Wy |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
5 10 3 |
|
|
|
232 |
|
|
|
129 МПа 160 МПа. |
|||||||
|
|
|
cos 40o |
|
|
|
sin 40o |
|||||||||
|
10 6 |
|
|
|
||||||||||||
|
232 |
|
|
|
28,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Недогрузка составляет 19,4 %, что неэкономично.
Выберем из той же таблицы данные, например, для двутавра №20:
Wx = 184 см3, Wy = 23,1 см3, Ix = 1840 см4, Iy = 1840 см4 – и проверим прочность.
|
|
|
| M |
max |
| |
W |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
sin |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
max |
|
Wx |
|
|
Wy |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 10 3 |
|
|
|
|
|
184 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
cos 40o |
|
|
|
|
sin 40o 159,9 МПа |
160 |
МПа. |
|||||
184 10 6 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
23,1 |
|
|
|
|
|||||
Следовательно, двутавр № 20 удовлетворяет условию прочности. |
|
||||||||||||||
|
|
Положение нейтральной оси вычислим по формуле: |
|
|
|||||||||||
|
|
|
tg |
I x |
|
|
tg |
1840 |
tg 40o 13, 424 , |
|
|
||||
|
|
|
I y |
|
115 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
отсюда угол = 85 |
о |
|
|
. Откладываем этот угол от оси x в сторону от- |
|||||||||||
|
44 |
|
|
рицательного направления оси y (см. рис. 7.6, в). Наиболее удаленными от координатной оси являются точки 1 и 3 с координатами соответственно:
x1 b / 2 10 / 2 5 см, |
y1 h / 2 20 / 2 10 см, |
x3 b / 2 5 см, |
y3 h / 2 10 см. |
Вычислим напряжения в точках 1 и 3: |
|
162
|
M |
y |
|
M y,max x1 |
|
M |
y |
M |
max |
x |
||
1 |
|
x 1 |
|
|
|
|
max 1 |
cos |
|
1 |
sin |
|
I x |
I y |
|
|
|
I y |
|
||||||
|
|
|
|
I x |
|
|
|
|
|
5 10 3 10 10 2 |
5 10 3 5 10 2 |
sin 40 |
||||
|
1840 10 8 |
cos 40 |
|
115 10 8 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
160,6 МПа ; |
|
||||
|
|
3 |
M max y3 |
cos |
M max x3 |
sin |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
I x |
|
I y |
|
||
|
5 10 3 10 10 2 |
5 10 3 5 10 2 |
||||||
|
1840 10 8 |
cos 40 |
|
115 10 8 |
sin 40 |
|||
|
|
|
|
|
|
160,6 МПа .
Величины напряжений в точках 2 и 4 на рис. 7.6, в показаны на эпюре графически.
Пример 7.1.3. Для заданной балки (рис. 7.7, а) необходимо построить эпюры Mx и My , определить допускаемую нагрузку q, определить положение нейтральной оси, построить в опасном сечении балки эпюру нормальных напряжений. Балка деревянная, коробчатого сечения, b = 6 см,12 МПа.
а) |
|
q |
2 |
|
|
г) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
m ql 2 |
|
|
|
|
||
|
|
4 |
1 |
|
|
4b |
3b |
|
|
|
|
|
|
||
y |
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
|
l =1,2 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
ql 2 |
|
|
|
|
y |
х |
4 |
|
M x |
ql 2 |
|
|
в) |
Эп. М |
- |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
M y |
|
ql 2 |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.7
|
2b |
|
b |
2 |
3 |
х
81 50
4
1 y
|
+ |
- |
(3) 12 МПа |
(4) |
(2) н.о.
(1) 12 МПа
163
Решение. Приложим нагрузку к оси балки (рис. 7.7, б). Затем в двух плоскостях строим эпюры (рис. 7.7, в) по выражениям:
|
M |
x |
qz2 |
/ 2 , M |
y |
m ql2 / 4 . |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При z l M |
|
|
ql 2 |
, |
M |
|
|
ql 2 |
(по всей длине балки постоянен). |
||
x,max |
|
y |
|
||||||||
|
|
|
2 |
|
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Опасное сечение находится в защемлении. Запишем условие прочности:
|
|
|
| M x,max | |
|
|
| M y,max | |
. |
max |
|
|
|||||
|
|
Wx |
|
Wy |
|||
|
|
|
|
Вычислим моменты инерции и моменты сопротивления сечения:
|
|
I |
|
|
2b 4b 3 |
|
b 3b 3 |
|
|
101 |
64 |
10908 см4; |
|||||||||||||||||
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
4b 2b 3 |
|
3b b3 |
|
29 |
|
|
|
|
|
|
29 |
|
|
|||||||||||||
I |
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b4 |
|
|
64 |
3132 см4; |
|||||||
|
12 |
|
12 |
|
12 |
|
12 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
W |
|
|
I x |
|
10908 |
909 см3; |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2b |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Wy |
I y |
|
|
3132 |
522 см3 . |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим найденные значения в условие прочности:
ql |
2 |
|
ql |
2 |
|
l |
2 |
|
l |
2 |
|
, |
|
|
|
q |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2Wx |
|
4Wy |
|
2Wx |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
4Wy |
|
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
q |
|
|
|
|
|
|
12 103 |
|
8,1 кН/м . |
|||||||
|
l 2 |
|
|
|
l 2 |
|
|
|
1,22 |
|
|
1,22 |
|
|||
|
|
2W |
x |
|
4W |
y |
2 909 10 6 |
4 |
522 10 6 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Положение нейтральной оси вычислим по формуле:
|
I x |
|
M y |
|
10908 ql2 2 |
|
|
|
tg |
|
|
|
|
|
|
6,966 ; |
81 50 . |
I y |
M x |
3132 4 ql2 |
|
Откладываем угол от оси x в сторону положительной оси y (рис. 7.7, г). Наиболее удаленными от нейтральной оси являются точки 1 и 3 с
координатами соответственно:
x1 b 6 см, y1 2b 12 см, x3 b 6 см, y3 2b 12 см.
164
Напряжения в этих точках: |
|
|
8,1 10 3 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
1 |
M |
y |
M y x1 |
|
1,22 |
0,12 |
|
|
|||||||
|
|
x 1 |
I y |
|
2 10908 10 8 |
|
|
|||||||||
|
|
|
I x |
|
|
|
|
|
||||||||
8,1 10 3 1,22 |
0,06 (6,416 5,586) 12 |
МПа ; |
||||||||||||||
4 3132 10 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
8,1 |
10 3 |
1,22 ( 0,12) |
|
8,1 10 3 1,22 |
0,06 |
|
|||||||||
|
|
2 10908 10 8 |
|
|
4 |
3132 10 8 |
||||||||||
|
|
|
|
|
12 |
МПа . |
|
|
|
|
|
|||||
По полученным данным построена эпюра напряжений (рис. 7.7, г). В |
||||||||||||||||
точках 2 и 4 напряжения найдены графически. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
Пример 7.1.4. Балка (рис. 7.8, а) нагружена равномерно распреде- |
||||||||||||||||
ленной нагрузкой в вертикальной плоскости и двумя сосредоточенными |
||||||||||||||||
силами – в горизонтальной. Построить эпюры Mx и My, подобрать дере- |
||||||||||||||||
вянную балку прямоугольного сечения при h/b = 3 и 10 МПа. |
||||||||||||||||
|
а) |
|
Vay ql |
|
|
|
кН |
|
|
V y |
ql |
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
q |
|
|
в |
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
3 м |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
V x F |
|
|
|
|
|
|
|
Vвx F |
|
|
|
|
|||
|
a |
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
х |
|
|
l |
4 |
|
|
|
|
|
|
l 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
l=8 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F l 4 |
My |
|
|
F l 4 |
|
|
|
|
|||
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M maxx |
ql 2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Решение. Из условий симметрии нагрузок находим опорные реакции |
||||||||||||||||
в двух плоскостях и строим соответствующие эпюры Mx и My. Опасное |
||||||||||||||||
сечение находится посредине пролета: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
165