15-7. ЗАЩИТАРОТОРА
а) Защита обмотки ротора от замыкания на корпус (на землю) во второй точке
и поэтому по «Правилам электротехнических установок» при появлении одного замыкания на землю на оставленном в работе генераторе должна включаться защита от второго замыкания на землю. Обычно на станции имеется один комплект защиты, приспособленный к удобному и быстрому подсоединению его к любому генератору станции.
П р и н ц и п д е й с т в и я з а щ и т ы от второго замыкания на землю показан на рис. 15-35, б. Параллельно обмотке ротора включается потенциометр rп. На потенциометре находится точка К'1, потенциал которой равен потенциалу места первого замыкания в обмотке ротора (точка К1). Между точкой К'1 и землей включается обмотка токового реле Т.
Схема представляет собой четырехплечий мостик с реле в его диагонали. При равенстве потенциалов точки повреждения К1 и точки потенциометра К'1 сопротивления плеч моста удовлетворяют условию r1/r2 = r1п/r2п, при этом ток в реле Т равен нулю и защита не действует. В случае появления второго замыкания на землю, например в точке К2, подобранное соотношение сопротивлений плеч моста нарушается, вследствие чего потенциалы точек К'1 и К1 становятся неравными и в диагонали моста (в реле) появляется ток, величина которого зависит от степени небаланса плеч. Если ток в реле Iр > Iс.р, то защита приходит в действие.
Чем дальше от точки К1 возникает второе повреждение К2, тем больше будет ток в реле. Защита имеет м е р т в у ю з о н у , расположенную вблизи точки К1 (между точками а и б). Если второе замыкание (К2) окажется в пределах этой зоны, то ток Iр будет меньше Iс.р и защита не сможет действовать. Точка К'1 на потенциометре защиты находится опытным путем по милливольтметру постоянного тока, который измеряет напряжение на обмотке реле Т. Движок потенциометра передвигается до тех пор, пока показание вольтметра не станет равным нулю, что указывает на балансировку плеч и отсутствие тока Iр.
П р и н ц и п и а л ь н а я |
с х е м а з а щ и т ы показана на рис. 15-36. При замыкании |
на землю в о д н о й т о ч к е , |
даже при наличии баланса плеч, через реле непрерывно проте- |
кает переменный ток I', обусловленный неравномерностью воздушного зазора между статором и ротором. Вследствие этой неравномерности величина магнитного потока, пронизывающего обмотку ротора, пульсирует при вращении ротора. Эта пульсация потока вызывает в обмотке ротора э. д.с, обусловливающую появление переменного тока I' в цепи реле. Под влиянием тока I' реле может срабатывать при отсутствии второго замыкания.
Для предупреждения неправильной работы защиты последовательно с обмоткой реле включается дроссель 2. Сопротивление дросселя подбирается таким образом, чтобы величина переменного тока I' была меньше /, реле. Для постоянного тока сопротивление дросселя мало, поэтому оно не оказывает существенного влияния на величину этого тока.
Для повышения надежности отстройки защиты от переменного тока I' параллельно обмотке реле 1 включается конденсатор С, через который замыкается большая часть тока I'. При появлении второго замыкания на землю весь ток повреждения, являющийся постоянным, протекает по реле, поскольку конденсатор не пропускает постоянный ток.
Обмотка реле 1 присоединяется не непосредственно на землю, а на вал ротора, поскольку замыкание обмотки происходит также но непосредственно на землю, а на корпус ротора. Для подсоединения к валу устанавливается специальная щетка 10. Защита, имеет реле времени 4, на котором устанавливается выдержка времени 0,5—1 с. Замедление защиты предупреждает ложную работу ее при внешних к. з. в сети, а также нежелательное действие при неустойчивых замыканиях в роторе.
Реле 5 действует на отключение или подает сигнал о действии защиты и шунтирует обмотку реле 1, которая не рассчитана на длительный ток.
Для удобного присоединения цепей защиты к поврежденному генератору устанавливается рубильник 3. Вольтметр 7 и кнопка 8 служат для настройки защиты, а кнопка 9 для деблокировки схемы после срабатывания защиты.
Чувствительность защиты зависит не только от тока срабатывания реле 2, но и от сопротивлений реле и потенциометра 6, влияющих на величину тока повреждения. Чем меньше
их сопротивление, |
тем больше |
ток в. |
реле и выше чувствительность защиты. Д л я |
у м е н ь ш е н и я |
м е р т в о й |
з о н ы |
желательно иметь воз- |
можно большую чувствительность защиты. Опыт эксплуатации показывает, что при потенциометре rп = 50 ÷ 100 Ом и уставке на реле 50—100 мА защита обладает достаточной для практики чувствительностью. Расчет параметров защиты приведен в [Л. 2]. Промышленность выпускает комплектное устройство КЗР-2, выполненное по схеме, показанной на рис.
15-37.
Для повышения чувствительности в КЗР-2 в качестве реагирующего органа вместо реле 1 (рис. 15-36) используются два поляризованных реле ПР1 и ПР2. Одно из них действует при токе повреждения, когда потенциал точки К1 больше К'1, а второе — при токе обратного направления, когда потенциал точки К'1 больше К1 (рис. 15-35, б).
О ц е н к а з а щ и т ы . Недостатками защиты являются возможность неправильного действия ее при к. з. в цепи статора, наличие мертвой зоны и непригодность схемы в случае,
если первое замыкание на землю произошло на конце обмотки ротора.
Несмотря на несовершенство схемы, она имеет широкое распространение на генераторах ввиду своей простоты. Опыт эксплуатации показал, что при повреждениях в роторе рассмотренная защита действует четко.
б) Защита ротора от перегрузки током
Мощные турбогенераторы 100 МВт и выше с непосредственным охлаждением проводников обмоток статора и ротора имеют в отличие от генераторов малой мощности меньшую перегрузочную способность, поэтому при перегрузках ротора, когда Iрот > Iрот.ном, обмотка ротора мощных турбогенераторов нагревается быстрее и их тепловая характеристика tд = f (Iрот) идет ниже, чем у машин малой мощности. Так, например, у небольших турбогенераторов при двукратном токе в роторе допустимое время tдоп ≥ 1 мин, в то время как для
мощных машин типа ТВФ tдоп = 30 с, а для ТВВ и ТГВ — 20 с (см, табл. 15-3). За такой промежуток времени (20—30 с) дежурный персонал не сможет принять необходимых мер по
ликвидации перегрузки или отключению генератору.
В связи с этим для мощных турбогенераторов необходима автоматически действующая защита ротора от перегрузки его током., предупреждающая повреждение изоляции обмотки ротора от чрезмерного нагрева ее повышенным током.
Перегрузка ротора возникает при работе регулятора или устройства форсировки возбуждения. Максимальное значение перегрузки определяется кратностью тока форсировки возбуждения. В Советском Союзе максимальное значение тока форсировки возбуждения («потолок» возбуждения) принимается равным 2Iрот.ном. Продолжительная форсировка, опасная для ротора, может возникнуть при недостатке реактивной мощности генераторов для восстановления нормального напряжения в системе или при неисправности регулятора возбуждения генератора, вызывающей увеличение тока в роторе.
Защита с зависимой от тока выдержкой времени. Наиболее совершенной защитой от перегрузки ротора является токовая защита с и н т е г р а л ь н о з а в и с и м о й характеристикой t3 = f (Iр), соответствующая перегрузочной характеристике ротора. Опытные экземпляры такой защиты типа РЗР-1 изготовлены заводом ЧЭАЗ и проходят эксплуатационную проверку. Защита РЗР-1 выполнена на полупроводниках. Характеристика време-
ни действия защиты соответствует перегрузочной характеристике ротора и выражается приближенно уравнением
где I*рот = Iрот/Iрот.ном. В — постоянная величина; п — величина, по-
стоянная для определенного диапазона тока I*рот, она колеблется от четырех до двух. Основной элемент защиты (рис. 15-38)
— зависимый и состоит из п р е о б р а з о в а т е л я , преобразующего Iрот в I = I nрот , и и н т е г р и р у ю щ е г о э л е м е н т а, создающего зависимую выдержку времени t3 по выражению (15-31) с учетом изменения тока Iрот в течение времени действия защиты t3. В качестве интегратора используется
к о н-д е н с а т о р , процесс заряда которого приближенно совпадает с процессом нагрева обмотки ротора. Защита состоит из двух органов: сигнального 2 — действующего при Iрот > Iрот.ном на сигнал, и интегрально зависимого 4 .— действующего с первой ступенью времени на развозбуждение и со второй — на отключение генератора.
Орган с интегрально зависимой выдержкой времени имеет пусковое реле 3, разрешающее действовать этому органу при увеличении тока ротора до определенного значения:
Iрот = Iс.з
Пусковое реле выполнено в виде схемы сравнения величины (см. § 2-15, рис. 2-45) напряжения Uр≡ Iрот с величиной опорного напряжения Uоп. Разность Uр — Uоп подводится к
магнитоэлектрическому реле, |
которое срабатывает при UР > Uоп, т. е. при Iрот > Iс.з. |
З а в и с и м ы й о р г а н |
состоит из двух указанных выше элементов: преобразователя и |
интегратора. Оба элемента выполняются по схемам, аналогичным рассмотренным в § 15-5, г. Сигнальное реле выполняется так же, как и пусковое реле; для создания выдержки времени применяется выносное реле времени.
Защита питается током I ≡ Iрот, получаемым от трансформатора тока постоянного тока I типа И-514. Трансформатор постоянного тока уменьшает ток ротора до значения, соответствующего параметрам защиты.
Ток I (от трансформатора тока 1) поступает в разделительный элемент, где он направляется по двум независимым каналам: по одному — в сигнальное и пусковое реле 2 и 3, по второму — в орган с зависимой выдержкой времени 4. Для питания логической части схемы защиты, выполненной на полупроводниковых приборах, служит устройство 5.
Защита с независимой выдержкой времени. До оконча-
тельной разработки и серийного выпуска зависимого реле применяется упрощенная, менее совершенная схема защиты с независимой характеристикой, реагирующей на напряжение Uрот на зажимах ротора. Это напряжение пропорционально Iрот, так как Uрот = Iрот Rрот, где Rрот — сопротивление обмотки ротора.
Схема подобной защиты показана на рис. 15-39. Пусковое реле напряжения РН питается от делителя напряжения П, включенного параллельно обмотке ротора Р, поэтому напряжение на
зажимах реле UР ≡ Uрот и Iрот.
Защита выполняется с двумя реле времени РВ1 и РВ2. Первое с tз1 = tдоп посылает импульс на отключение генератора. Второе действует на снижение или снятие форсировки воз-
буждения с t з 2 = t з 1 — ∆ t .
Уставки защиты. Защита должна срабатывать при таком токе ротора, при котором ликвидация перегрузки дежурным персоналом невозможна из-за малого значения tдоп. Принимая последнее равным 1,5—2 мин, по тепловой характеристике ротора (табл. 15- 2) находим, что защита должна действовать при Iрот = (1,4 ÷ 1,5) Iрот .ном. Исходя из этого
-
Выдержка времени РВ1 должна удовлетворять условию t31 ≤ tдоп при максимальной возможной перегрузке. Последняя равна полной форсировке возбуждения, которая, как указывалось, в общем случае достигает 2Iрот.ном. По тепловой характеристике ротора определяется, что при этом токе tдоп ≈ 20 ÷30 с. Отсюда t31 = 2 0 ÷ 3 0 с.
На генераторах с ионным и высокочастотным возбуждением ротор питается выпрямленным током. Кривая этого тока имеет пульсирующий характер и содержит переменные составляющие разной частоты. Форма кривой Iрот нестабильна и может меняться при различных режимах или неисправностях в системе возбуждения. Это необходимо учитывать при выборе пускового реле напря жения защиты. Чувствительность пускового реле не должна меняться с изменением формы кривой выпрямленного тока. В этих случаях рекомендуется применять электромагнитные реле без выпрямителей типа РН 53/400.
395
Для исключения ложной работы защиты яри кратковременных перегрузках, не опасных для ротора, необходимо во всех схемах защиты иметь быстрый возврат пускового реле при спаде тока Iрот до величины, близкой к Iс.з. Чтобы обеспечить это условие, пусковое реле защиты должно иметь коэффициент возврата, близкий к 1. Обычно добиваются kвоз = 0,95
÷0,98.
15-8. ПОЛНАЯ СХЕМА ЗАЩИТЫ ГЕНЕРАТОРА
В качестве примера на рис. 15-40 приведена полная схема защиты генератора средней мощности 60—100 тыс. кВт. Для защиты от повреждений в статоре генератора предусмотрены: продольная дифференциальная защита 1 в трехфазном исполнении с реле 12 типа РНТ565; поперечная дифференциальная защита 2; защита от замыканий на землю с ТНП с подмагничиванием с грубым и чувствительным реле 3 и 4. В качестве защиты от внешних трехфазных к. з. устанавливается однофазная максимальная токовая защита 5 с блокировкой минимального напряжения 6. От несимметричных перегрузок и внешних к. з. предусмотрена трехступенчатая защита обратной последовательности реле 7, 8 и 9. Защита от симметричной перегрузки осуществлена токовым реле 10, действием на сигнал. Дополнительно для контроля за изоляцией статора при работе генератора на холостом ходу предусмотрен вольтметр 11, включенный на напряжение ЗU0 трансформатора напряжения ТН2.
Блокировка защиты от замыкания на землю осуществляемая промежуточным реле 15. Это реле пускается при несимметричных к. з. от реле 9, а при симметричных — от реле 5.
396
Для задержки возврата блокировки после отключения к. з. обмотка промежуточного реле 15 шунтируется конденсатором С.
Защита ротора от перегрузки выполняется с помощью реле напряжения 17 и реле времени РВ. Для повышения надежности в схеме предусмотрены два выходных промежуточных реле 18 и 19. На одно (18) действуют основные защиты, на второе (19) резервные защиты генератора. Кроме того предусмотрено промежуточное реле 14, действующее на отключение секционного выключателя.
В выходных цепях каждой защиты устанавливаются сериесные указательные реле 13, фиксирующие действие защит. При одновременном действии двух или трех защит ток, потребляемый промежуточным реле 18, делится между тремя указательными реле поровну и может оказаться недостаточным для их работы.
Для увеличения тока в указательных реле до значения, достаточного для их действия в указанном случае, параллельно обмотке реле 18 включено сопротивление.
В токовых цепях дифференциальной защиты предусматривается испытательный блок, позволяющий без пересоединения в цепях произвести измерение токов небаланса в дифференциальных реле. Токовые цепи всех остальных защит заводятся на специальные испытательные зажимы, устанавливаемые на панелях защиты и позволяющие производить необходимые измерения без разрыва цепей.
15-9. ЗАЩИТА СИНХРОННЫХ КОМПЕНСАТОРОВ
а) Включение синхронных компенсаторов в сеть
Синхронный компенсатор (СК) является генератором реактивной мощности. Он устроен и работает как синхронный двигатель, генерирующий реактивный ток. Конструктивное выполнение синхронных компенсаторов сходно с генераторами. Важной особенностью компенсаторов, которую надлежит учитывать при рассмотревши защиты, является их пуск. Наиболее простым способом пуска СК, принятым в СССР, является асинхронный пуск. Он осуществляется включением СК на напряжение сети при отсутствии возбуждения в цепи ротора. В этом случае СК ведет себя как короткозамкнутый асинхронный двигатель. После того как скорость вращения ротора приблизится к синхронной, включается возбуждение и СК втягивается в синхронизм.
В момент включения компенсатора на напряжение сети в нем появляется бросок пускового тока, как и в обычном асинхронном двигателе. Для уменьшения этого тока мощные компенсаторы пускаются через специальный реактор В (рис. 15-41), который шунтируется выключателем В2 после затухания пускового тока.
Так же как и генератор, синхронные компенсаторы снабжаются автоматами гашения поля АГП, разрывающими цепь возбуждения и замыкающими обмотку ротора на сопротивление.
б) Защита СК от внутренних повреждений
В компенсаторах возможны такие же повреждения, как и в генераторах. Основными защитами от внутренних повреждений СК являются дифференциальная защита и защита от замыканий на а е м л ю, выполняемые по приве-
денным выше схемам с теми же параметрами. На СК, имеющих пусковой реактор Р, последний желательно включать в зону дифференциальной защиты.
Защита от витковых замыканий может выполняться на компенсаторах с параллельными ветвями в фазах, но по соображениям упрощения эта защита обычно не применяется. Все защиты от внутренних повреждений СК долж-
ны отключать его от сети и снимать возбуждение отключением АГП.
в) Защита СК от ненормальных режимов
З а щ и т а м и н и м а л ь н о г о н а п р я ж е н и я . При исчезновении напряжения компенсатор лишается питания и останавливается. Для предотвращения подачи напряжения на неподвижный СК при наличии на нем возбуждения предусматривается защита минимального напряжения (рис. 15-42). Эта защита должна или отключить остановившийся СК от сети, или подготовить его к самозапуску, отключая АГП и дешунтируя реактор (если он имеется). Самозапуск СК предусматривается на подстанциях без дежурного персонала и подразумевает наличие автоматики, включающей АГП после появления напряжения и разворота СК.
Защита минимального напряжения состоит из реле минимального напряжения Н и реле времени В (рис. 15-42). Для выполнения поставленной задачи — отключение СК при исчезновении напряжения — достаточно одного реле минимального напряжения, включенного на линейное напряжение. Но с целью уменьшения вероятности неправильного отключения синхронного компенсатора при неисправности в цепях напряжения целесообразно устанавливать два реле минимального напряжения, включаемые или на разные трансформаторы напряжения, или на разные междуфазные напряжения одного и того же трансформатора, как показано на рис. 15-42. Контакты обоих реле соединяются последовательно. При исчезновении напряжения, питающего СК, оба реле срабатывают. В случае же нарушения цепи одной из фаз трансформатора напряжения подействует только одно из двух реле и цепь защиты останется разомкнутой. Схема питания от разных трансформаторов напряжения надежнее, но сложнее.
Если оба реле Н питаются от трансформатора напряжения СК (рис. 15-42), то цепь оперативного тока защиты должна заводиться через блокировочные контакты БК главного выключателя, автоматически выводящие защиту из действия при отключенном СК. При отсутствии такой блокировки защита минимального напряжения приходила бы в действие в том случае, когда СК отключен от сети, и не позволяла бы произвести обратное его включение.
Напряжение срабатывания реле минимального напряжения выбирается возможно меньшим с тем, чтобы отключение СК могло происходить только при глубоких понижениях напряжения, могущих вызвать его остановку. «Правила эксплуатации электротехнических установок» рекомендуют принимать Uс.р — 0,4 Uном.
Уставка по времени должна превосходить наибольшие выдержки времени защит, установленных в сети, с которой связан компенсатор. Обычно уставка принимается равной 8—
10с.
За щ и т а от в н е ш н и х к. з., работающая при повреждении на шинах или неотключившемся присоединении, на синхронных компенсаторах не ставится, так как после отключения источников питания СК теряет напряжение, снижает свои обороты и ток, посылаемый им в место к. з., затухает. Следует также иметь в виду, что при глубоком снижении напряжения во время внешнего к. з. может подействовать защита минимального напряжения, которая произведет отключение СК.
За щ и т а от п е р е г р у з к и . Длительная перегрузка синхронного компенсатора возможна при продолжительном понижении напряжения, вызывающем действие регулятора напряжения и форсировку возбуждения СК. Для устранения этой перегрузки рекомендуется устанавливать специальное разгрузочное устройство, снижающее ток возбуждения и отключающее регулятор. Это устройство реагирует на ток одной из фаз и действует только в том случае, если перегрузка длится долго — примерно 1 мин и больше.
Восстановление нормальной работы регулятора осуществляется вручную или автоматиче-
ски при помощи реле напряжения, фиксирующего восстановление нормального уровня напряжения.
Кроме разгрузочного устройства можно устанавливать сигнализацию от перегрузки, осуществляемую, как и на генераторе, при помощи одного токового реле.
ГЛАВА ШЕСТНАДЦАТАЯ
ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРОВ И АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ
16-1. ПОВРЕЖДЕНИЯ И НЕНОРМАЛЬНЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ ТРАНСФОРМАТОРОВ И АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ, ВИДЫ ЗАЩИТ И ТРЕБОВАНИЯ К НИМ
а) Виды повреждений трансформаторов и типы защит 1
В и д ы п о в р е ж д е н и й . Основными видами повреждений в трансформаторах и автотрансформаторах являются:
а) замыкания между фазами внутри кожуха трансформатора и на наружных выводах обмоток;
б) замыкания в обмотках между витками одной фазы (так называемые витковые замыкания);
в) замыкания на землю обмоток или их наружных выводов; г) повреждение магнитопровода трансформаторов, приводящее
к появлению местного нагрева и «пожару стали».
Опыт показывает, что к.з, иа выводах и витковые замыкания в обмотках трансформаторов происходят наиболее часто.
Междуфазные повреждения внутри трансформаторов возникают значительно реже. В трехфазных трансформаторах они хотя и не исключены, но маловероятны вследствие большой прочности междуфазной изоляции. В трансформаторных группах, составленных из трех однофазных трансформаторов, замыкания между обмотками фаз практически невозможны.
При витковых замыканиях токи, идущие к месту повреждения от источников питания, могут быть небольшими. Так, например, если принять, что в замкнувшихся накоротко витках wа (рис. 16-1) ток к. з. равен Ikα, то ток повреждения Ik, проходящий от источника питания, можно найти из уравнения баланса н. с. трансформатора: Ikw1 == Ik аwа, откуда
Ik= w Ik . Отношение wа/w1 < 1, следовательно, ток Ik < Ikα. w1
Чем меньше число замкнувшихся витков wа, тем меньше будет ток 1К, приходящий из сети. В случае замыкания на землю обмотки трансформатора, подключенной к сети с малым током замыкания на землю, ток повреждения определяется величиной емкостного тока сети. Поэтому защиты трансформатора, предназначенные для действия при витковых замыканиях, а также при замыканиях на землю в обмотке, работающей на сеть с изолированной
нейтралью, должны обладать высокой чувствительностью.
Для ограничения размера разрушения защита от повреждений в трансформаторе должна действовать б ы с т р о . Повреждения, сопровождающиеся большим током к. з. Ik, должны отключаться без выдержки времени с t = 0,05 ÷0,1 с.
З а щ и т ы от п о в р е ж д е н и й . В качестве таких защит применяются токовая отсечка, дифференциальная и газовая защиты. За рубежом применяется довольно простая защита от замыкания на корпус (кожух) трансформатора.
б) Ненормальные режимы и защита от них
Наиболее частым ненормальным режимом работы трансформаторов является появление в них с в е р х т о к о в, т. е. токов, превышающих номинальный ток обмоток трансформатора.
399
Сверхт о к и в трансформаторе возникают при внешних к. з., качаниях и перегрузках. Последние возникают вследствие самозапуска электродвигателей, увеличения нагрузки в результате отключения параллельно работающего трансформатора, автоматического подключения нагрузки при действии АВР и т. п.
1 Все изложенное ниже в равной мере относится к трансформаторам и автотрансформаторам. Особенности защиты автотрансформаторов будут оговариваться особо.
Внешние к. з. При внешнем к. з., вызванном повреждением па шинах трансформатора или неотключившимся повреждением на отходящем от шин присоединении, по трансформатору проходят токи к. з. Ik > Iном, которые нагревают его обмотки сверх допустимого значения, что может привести к повреждению трансформатора. В связи с этим трансформаторы должны иметь защиту от внешних к. з., отключающую трансформатор для прекращения протекающего по нему тока повреждения. Поскольку внешнее к. з. сопровождается понижением напряжения в сети, защита должна действовать с минимальной выдержкой времени, необходимой для селективности.
З а щ и т а от в н е ш н и х к. з. осуществляется при помощи максимальной токовой защиты, маргинальной защиты с блокировкой минимального напряжения, токовой защиты нулевой последовательности и защиты обратной последовательности. В зону действия защиты от внешних к. з., как правило, должны входить шины подстанций (I участок защиты) и все присоединения, отходящие от этих шин (II участок защиты). Защиты от сверхтоков являются также резервными от повреждений в трансформаторе.
Перегрузка. Перегрузки обычно не сопровождаются значительным понижением напряжения в сети. Поэтому требование ко времени действия защиты от перегрузки определяется только нагревом изоляции обмоток. Масляные трансформаторы допускают длительную перегрузку по току на 5%. В аварийных режимах допускается кратковременная перегрузка в следующих пределах [Л. 100]:
Из таблицы видно, что перегрузку порядка (1,5 ÷2) Iном можно допускать в течение значительного времени, измеряемого десятками минут. Мощные трансформаторы имеют меньшее
tдоп.
Наиболее часто возникают кратковременные, самоликвидирующиеся перегрузки, неопасные для трансформатора ввиду их непродолжительности. Например, перегрузки, вызванные самозапуском электродвигателей или толчкообразной нагрузкой (электропоезда, подъемники и т. п.). Отключения трансформатора при таких перегрузках не требуется.
Более длительные перегрузки, вызванные, например, автоматическим подключением нагрузки от АВР, отключением параллельно работающего трансформатора и т. п., могут быть ликвидированы обслуживающим персоналом, который имеет для этого достаточное время. На подстанциях без дежурного персонала ликвидация длительной перегрузки должна производиться автоматически от защиты отключением менее ответственных потребителей или перегрузившегося трансформатора.
Таким образом, защита трансформатора от перегрузки должна действовать на отключение только в том случае, когда перегрузка не может быть устранена персоналом или автоматически. Во всех остальных случаях защита должна действовать на сигнал или производить автоматическим способом его разгрузку.
З а щ и т а от п е р е г р у з к и выполняется, как правило, реагирующей на ток. Повышение напряжения. К числу опасных для трансформаторов ненормальных режи-
мов, возникающих в сетях 500—750 кВ, относится повышение напряжения. Оно возникает при одностороннем отключении д л и н н ы х л и н и й с большой емкостной проводимостью или при
