щая работать защите.
Уставки защиты. Ток срабатывания токовых реле в схемах максимальных защит с пуском по напряжению выбирается из условия их возврата при номинальном токе генератора:
Коэффициент надежности kН обычно принимается равным 1,1—1,2.
Напряжение срабатывания реле минимального напряжения Н, включенного на междуфазное напряжение, в обеих схемах выбирается из следующих соображений.
Реле минимального напряжения должны удовлетворять двум условиям:
а) возвращаться при минимальном уровне рабочего напряжения Uраб.мин после отключения к. з. в сети, для чего необходимо выбрать
где kН — коэффициент запаса, принимаемый равным 1,1—1,2;
Uраб.мин = 0,95Uраб.норм
б) не действовать при понижении напряжения на зажимах генератора, вызванном самозапуском двигателей или асинхронным режимом работы генератора, имеющим место при потере возбуждения. Расчеты и опыты показывают, что в обоих случаях напряжение может понижаться до (0,65 ÷ 0,7) Uраб.норм Для исключения действия реле в этих условиях необходимо иметь:
Условие п. |
«б» является определяющим, поэтому UСЗ выбирают по (15-22а). |
Н а п р я ж е н и е |
с р а б а т ы в а н и я реле обратной последовательности Н2 в схеме с |
комбинированным пуском выбирается из условия отстройки от напряжения небаланса на выходе фильтра. На основе опыта эксплуатации принимается:
Ч у в с т в и т е л ь н о с т ь з а щ и т ы проверяется по току и напряжению при к. з. на шинах и в к о н ц е в т о р о г о у ч а с т к а согласно выражениям: по току
по напряжению для реле Н в схеме по рис. 15-27
где Uk. макс — наибольшее остаточное напряжение при двухфазном к. з. в конце второго участка.
Для реле Н в схеме с комбинированным пуском чувствительность проверяется по UВОЗ при трехфазных к. з., так как при двухфазных к. з. работает реле Н2, а при трехфазных — оно в первый момент к. з. снимает напряжение с реле Н и дальнейшее поведение реле Н определяется UВ03 этого реле. С учетом сказанного
для реле Н2
где U2к.мин — наименьшее напряжение обратной последовательности при двухфазном к. з. в конце второго участка.
Выдержка времени. По условию селективности время действия защиты не должно быть меньше
где tприс — наибольшая выдержка времени на защите присоединений, питающихся от генераторных шин.
При выборе уставки по времени необходимо учитывать большую ответственность генераторов, являющихся источниками питания, и отсутствие необходимости в быстром отключении генераторов при внешних к. з. по условиям работы самого генератора. В то же время необходимо считаться с тем, что процесс восстановления напряжения на генераторах и снижение их токов нагрузки во время тяжелых аварий могут проходить относительно медленно. Для предотвращения преждевременного отключения генераторов в подобных режимах, когда пусковые реле защиты могут возвращаться не сразу после отключения к. з., выдержка времени на максимальной защите генераторов выбирается порядка 5—8 с. Повышение t3 улучшает также отстройку защиты от качаний.
в) Токовая защита от симметричной перегрузки
На электростанциях, имеющих постоянный дежурный персонал, защита от перегрузки должна действовать на сигнал и выполняться по схемам, приведенным на рис. 15-27 и
15-28.
Перегрузка, как правило, является симметричным режимом. Поэтому защита от перегрузки выполняется при помощи одного токового реле Т2, включенного в одну из фаз генератора. Срабатывая, оно действует на реле времени В2, которое подает сигнал. Поскольку перегрузка может продолжаться длительно, реле времени В2 должно быть термически устойчивым. Ток срабатывания токового реле Г3 выбирается по выражению (15-9). Для повышения чувствительности к перегрузкам kн применяется равным 1,05.
Выдержка времени на реле времени выбирается несколько большей, чем на защите от внешних к. з., с тем чтобы защита от перегрузки не давала сигналов при внешних к. з., отключаемых защитой.
На электростанциях без постоянного дежурного персонала максимальная токовая защита от перегрузки должна выполняться с двумя выдержками времени и действовать: с меньшей — на сигнал и снижение возбуждения, а с большей — на отключение выключателя и АГП.
Для мощных генераторов ведется разработка защиты с зависимой характеристикой, соответствующей тепловой характеристике генератора. Такую защиту следует выполнять с действием на отключение.
г) Токовая защита обратной последовательности
Назначение, требование и принцип действия. Как указывалось в § 15-1, б, несимметрия токов в статоре является опасным режимом для генераторов, особенно для генераторов с непосредственной системой охлаждения. Подобные несимметрии возникают при внешних двухфазных и однофазных к. з. и в режиме нагрузки, при обрыве одной или двух фаз, например вследствие обрыва провода на линии электропередачи или недовключения фаз выключателя. Повышенный ток при неотключившихся внешних несимметричных к. з. нагревает статор генератора, а токи обратной последовательности, появляющиеся при несимметричных внешних к. з. и нагрузках, индуктируют в роторе вихревые токи, вызывающие опасный нагрев металлических частей и обмотки последнего (см. § 15-1, б).
Вследствие недостаточной чувствительности максимальной защиты к несимметричным внешним к. з. и не действия ее при несимметричных нагрузках разработана и применяется токовая защита обратной последовательности, реагирующая на появление тока I2. Эта защита выполняет функции д в у х защит: 1) защиты от чрезмерного нагрева ротора генератора при несимметричных к. з. и нагрузках и 2) резервной защиты статора при несимметричных к. з. и нагрузках, а также при к. з. в самом генераторе в случае отказа его дифференциальной защиты.
382
В п е р вом с л у ч а е защита должна удовлетворять двум условиям: во-первых, она должна срабатывать при I2, превышающем максимальный длительно допустимый ток I2доп.макс по условию нагрева ротора, для чего необходимо иметь:
и, во-вторых, должна иметь выдержку времени
где tдоп — время, в течение которого ротор при данном значении I2 нагревается до предельной температуры, определяется по тепловой характеристике ротора из уравнения (15-1); кн — коэффициент надежности, принимаемый равным 0,9—1.
Во в т о р о м с л у ч а е (в качестве резервной защиты статора) защита обратной последовательности должна иметь чувствительность, достаточную для отключения несимметричных к. з. в конце зоны резервирования, и действовать с наименьшей выдержкой времени, обеспечивающей селективность.
Указанные требования можно выразить следующими соотношениями:
где I2к.мин — минимальный ток обратной последовательности в генераторе при к. з. в конце самой длинной линии, отходящей от шин электростанции; tл — выдержка времени защиты линий, отходящих от шин электростанции.
Характеристика реле. Наилучшим способом защиты ротора от нагрева токами обратной последовательности является защита с з а в и с и м о й от тока I2 характеристикой t3 = f (I2), соответствующей тепловой характеристике ротора по уравнению (15-1). Отвечающая этому условию характеристика защиты
показана пунктиром на рис. 15-29, Защита с зависимой характеристикой 1 позволяет полностью использовать перегру-
зочные возможности генератора, что является ее главным достоинством. Однако простой и серийно выпускаемый конструкции реле с зависимой характеристикой в Советском Союзе пока еще нет, и поэтому на практике применяется защита обратной последовательности со ступенчато-зависимой характеристикой 2 (рис. 15-29). Как видно из рис. 15-29, независимая защита не позволяет полностью использовать перегрузочные возможности генератора и отключает его раньше, чем это допустимо по условию нагрева, что является ее существенным недостатком. Ниже рассмотрены общие принципы выполнения обеих защит.
Токовая защита обратной последовательности с зависимой характеристикой. Все разновидности этой защиты (рис. 15-30) состоят из трех токовых реле Т1, Т2, Т3, питающихся током I2 от фильтра обратной последовательности Ф2.
Р е л е Т1 действует на сигнал, предупреждая дежурный персонал о появлении опасных токов I2 > I2длит.доп.макс.
Сигнальное реле предназна чено для работы при малых кратностях тока I2, которые могут допускаться по условиям нагрева ротора в течение 2 мин и более. Предполагается, что за это время (2 мин и более) дежурный персонал может принять меры к устранению несимметрии, а при отсутствии такой возможности своевременно отключить генератор. По тепловой характеристике ротора (рис. 15-2) можно установить, что tдоп > 2 мин имеет ме-
сто в начальной части характеристики в диапазоне токов от I2макс.длит до (0,4 ÷0,6) Iном.г. Ток срабатывания реле Т1 отстраивается от I2длит.доп.макс с учетом kв03 реле, т. е.
Выдержка времени t1 выбирается так, чтобы сигнализация не действовала при к. з. в сети, но была не больше 5—6 с, чтобы дежурный имел возможно больше времени для проведения операций по ликвидации несимметрии.
Р е л е Т2 является защитой ротора от несимметричных режимов с такими токами I2, при которых ручная ликвидация несимметрии невозможна, так как требуется быстрое отключение генератора с t <. 2 мин. Это реле должно иметь зависимую характеристику согласно уравнению (15-27) и должно действовать при токах I2, которым соответствует по тепловой характеристике ротора tдоп ≤ 2 мин. Отвечающий этому условию ток находится из уравнения (15-1), если принять в нем tдоп = 2 мин (120 с):
Р е л е Т3 служит резервной защитой от н е о т к л ю ч и в ш и х с я несимметричных к. з. внешних или в генераторе. Генератор в этих случаях следует отключать, не дожидаясь, когда истечет допустимое время tдоп по условию нагрева статора и ротора. Реле Т3 действует на отключение генератора и АГП с независимой от тока I2 выдержкой времени tIII, создаваемой реле времени В3 (рис. 15-30, а). Ток срабатывания реле Т3 выбирается так, чтобы оно надежно действовало при несимметричных к. з. в конце зоны резервирования, т. е. Iс.зIII< I2к.мин. Выдержка времени tIII выбирается из двух условий:
1)селективности с защитами присоединений, отходящих от шин электростанции,
tIII = tприс +∆t;
2)согласования с tдоп по тепловой характеристике ротора при наибольшем значении I2
к.макс в случае двухфазного к. з, на выводах генератора (точка К на рис. 15-30, б): (tIII ≤ tдоп
при I2 к.макс-
Второе условие является обязательным.
Характеристика времени действия рассмотренной защиты приведена на рис. 15-30, б.
Принципы выполнения зависимых токовых реле Т2. В Советском Союзе раз-
работаны конструкции зависимых реле, реагирующих на значение I 22 t , косвенно
характеризующее количество тепла, выделенное в роторе при прохождении тока I2 в статоре за время t.
Поскольку значение тока I2 во время несимметричного режима может изменяться, то для правильного определения допустимого времени tдоц зависимое ре-
ле должно с у м м и р о в а т ь |
в е л и ч и н ы I 2 |
t в каждый момент времени или, |
|
2(t ) |
|
|
|
|
|
t |
иначе говоря, осуществлять |
и н т е г р и р о в а н и е |
I 22(t ) dt . Реле должно сра- |
|
|
|
0 |
t
батывать, когда I 22(t ) dt =А,т.е.когда количество тепла, обусловленное током I2,
0
достигает значения Qпред =kА, при котором температура наиболее нагретого элемента ротора повысится до предельно допустимого значения. Характери-
стика реле tЭ = f (I2), учитывающая процесс нагрева ротора при изменяющемся значении тока I2, называется и н т е г р а л ь н о й .
При исчезновении I2 вследствие ликвидации несимметричного режима процесс возврата реле в начальное состояние должен соответствовать процессу остывания ротора генератора.
Наиболее удачными являются конструкция на магнитных элементах с прямоугольной характеристикой намагничивания, предложенная ВНИИЭ [Л. 93], и реле, разработанные Энергосетьпроектом и ВНИИР на полупроводниках с использованием для получения интегрально зависимой характеристики процесса заряда и разряда конденсатора [Л. 94]. Опытная партия реле последнего типа РТФ-6М выпущена ЧЭАЗ. Однако поскольку окончательной схемы этого реле еще нет, ниже рассматриваются основные принципы выполнения аналогичного реле, разработанного Энергосетьпроектом. Упрощенная структурная схема этого реле показана на рис. 15-31, б. Реле состоит из фильтра тока I2 (1); выпрямителя 2; преобразователя 3, преобразующего ток I2 в ток Iп =
k I 22 интегратора 4, обеспечивающего работу реле с выдержкой времени, обратно пропорциональной I 22 , с учетом меняющегося значения тока I2; исполнительного органа 5, по-
дающего импульс на отключение.
Интегратор. В качестве интегратора используется конденсатор С (рис. 15-31, а), процесс заряда которого во времени происходит по такому же закону, как и адиабатический нагрев ротора от тока I2. Заряд конденсатора характеризуется уравнением
где UC и С — напряжение и емкость конденсатора; IC(t) — мгновенное значение зарядно-
t
го тока конденсатора; q — заряд конденсатора, равный I C (t ) dt .
0
Из (15-29) получим:
Сравнив (15-29а) с (15-2) и (5-13), можно сделать вывод, что при UСС = А и IC(t) =
I 22 (t) оба выражения идентичны и поэтому конденсатор может служить электрической моделью нагрева ротора.
Возможны две схемы интегратора с конденсатором С: одна — основанная на его заряде и вторая — на разряде. Схема интегратора с использованием заряда конденсатора приведена на рис. 15-31. При появлении тока I2 на зажимах тп возникает
напряжение и конденсатор С начинает заряжаться током Iп ≡ I 22 .
В процессе заряда конденсатора напряжение UC на его зажимах тп будет расти. Реле срабатывает, когда UC достигает значения U'C = А. Время, в течение кото-
рого Uс достигнет U'C, зависит от величины тока I 22 . Чем больше будет зарядный ток, определяемый величиной I 22 , тем меньше будет время нарастания UС до U'C, а следовательно, и время действия реле t3.
В обоих вариантах интегрального органа принимаются меры для исключения влияния на величину тока Iп напряжения Uс, меняющегося в процессе заряда. Ток Iп должен зависеть только от величины I2. На время действия схемы оказывают влияние токи утечек, имеющие место в конденсаторе и зависящие от температуры. Схема с перезарядом конденсатора в меньшей мере подвержена искажающему влиянию токов утечек и поэтому считается лучшей.
Преобразователь. В обоих вариантах ток Iп = I 22 получается от преобразователя 3. Преобразо-
вание тока I2 в ток I 22 может осуществляться различными способами. Простейшая схема д и о д н о -
г о п р е о б р а з о в а т е л я показана на рис. 15-31, а. Как видно из схемы, к диодам преобразователя 3 подводятся два напряжения: напряжение UП, с потенциометра запирающее диоды, и напряжение
Uф = kI2 от фильтра Ф2, открывающее их. Когда Uф = 0, диоды заперты и ток преобразователя Iп отсутствует. При появлении I2 возникает Uф. Когда оно станет больше напряжения потенциометра между
точками А и а, диод Д1 открывается и возникает ток I |
П1 |
U |
ф |
U A |
|
|
|
|
|
. При Uф > UA-b открываются |
|
|
R1 |
|
|
|
|
|
|
|
два диода Д1 и Д2 и т. д. Величина тока Iп зависит от числа открывающихся диодов, а последнее зависит от величины Uф ≡ I2. Параметры сопротивлений подобраны так, что при подводе к преобразова-
телю тока I2 выходной ток его Iп = I 22 . Этим током и осуществляется заряд конденсатора С.
Реле обратной последовательности типа РТФ-6М имеет такую же структурную схему, как и рассмотренное реле (рис. 15-32). Оно отличается от предыдущей конструкции устройством зависимого элемента. Реле РТФ-6М состоит из сигнального элемента 1, двух токовых элементов 2 и 3, именуемых отсечкой I и отсечкой II, они предназначены для работы при несимметричных к. з. и имеют разные зоны действия и независимую выдержку времени; зависимый (интегральный) элемент 5 с характеристикой по уравнению (15-2); пусковой элемент 4, осуществляющий пуск зависимого элемента при определенном значении I2. Все элементы схемы реагируют на ток, получаемый от трансформаторного фильтра Ф2. Ток I2 преобразуется в напряжение соответствующей величины трансформатором Т и выпрямляется двумя выпрямителями В1 и В2. Первый питает зависимый элемент 5, второй — остальные элементы схемы.
Сигнальный элемент, отсечки I и II и пусковой элемент выполнены однотипно на принципе сравнения напряжения UР ≡ I2 с опорным напряжением Uоп. Реле срабатывает, если Uр ≥ U0П. В качестве нуль-индикатора используется магнитоэлектрическое реле. З а - в и с и м ы й э л е м е н т основан на использовании процесса заряда конденсатора током
Iзар ≡ I 22 , Для преобразования тока I2 в ток Iзар служит частотно-импульсный модулятор.
В качестве выходного реагирующего элемента служит триггер, воздействующий на исполнительное реле.
Характеристика реле аналогична показанной на рис. 15-30, б.
Ступенчатая защита обратной последовательности с независимой характеристи-
кой. Ступенчатая защита рекомендуется к применению [Л. 103] на генераторах с непосредственным охлаждением обмоток, пока не появятся достаточно совершенные реле с зависимой характеристикой.
Схема и характеристика четырехступенчатой защиты показаны на рис. 15-33. Три ступени защиты действуют на отключение, четвертая ступень — на сигнал. Каждая ступень имеет пусковое токовое реле (Т1, Т2, Т3, Т4) и свое реле времени (В1, В2, В3, 54). Пусковые реле питаются от двух фильтров обратной последовательности типа РТФ-2 и реагируют на ток I2.
Первая ступень (Т1, В1) предназначена для отключения к. з. на выводах генератора. Вторая ступень (Т2, В2) служит для резервирования отключения несимметричных к. з.
в сети. Третья ступень (Т3, В3) является защитой ротора от несимметричных режимов с токами I2, при которых ликвидация несимметрии вручную невозможна, так как допустимое время относительно мало (tдоп < 2 ÷3 мин).
Четвертая ступень (Т4, В4) работает на сигнал, предупреждая дежурного о появлении
несимметрии при I2 > I2длит.доп.макс. Характеристика защиты приведена на рис. 15-33, б, Завод ЧЭАЗ выпускает защиту со ступенчатой характеристикой типа РТФ-7. Она состоит из
двух комплектов, в каждый входят фильтр РТФ-2 и два токовых реле, как показано на рис. 15-33, а
Такая защита применяется на генераторах с непосредственным охлаждением 50 — 100 — 150 МВт, на 300 МВт и выше-РТФ-6.
Для блокировки защиты от замыканий на землю генератора (§ 15-4, в) устанавливается пятое реле РТ-40/0,6; оно подключается дополнительно к одному из фильтров (на рис. 15-33 не показано).
Выбор уставок (рис. 15-33, б). Исходной для выбора уставок является тепловая характеристика ротора по выражению (15-2), в котором величина А принимается по данным завода соответственно типу генератора (см. рис. 15-2).
П е р в а я с т у п е н ь . Ток срабатывания первой ступени должен обеспечивать ее надежное действие при двухфазных к. з. на выводах генератора; точка К на рис. 15-33, б. В этом случае наибольший ток обратной последовательности в генераторе будет при работе генератора изолированно от сети. Величина этого тока в относительных единицах
где х"d — сверхпереходное реактивное сопротивление генератора; х2 — сопротивление обратной последовательности. С учетом этого
где кч — коэффициент чувствительности.
Выдержка времени t1 не должна превышать допустимого времени по условию нагрева ротора при к. з.
на выводах генератора. Подставляя в (15-2) I2* = I (2) к.макс , получаем:
2
Если это время не удается согласовать с защитами присоединений отхо дящих от шин электростанций, то необходимо ограничить зону действия первой ступени так, чтобы она не работала при к. з. за трансформаторами и реакторами отходящих линий. Исходя из этого, в выражении (15-30) допускается принимать кч = 1,2 при минимальном значении I2К.
В т о р а я с т у п е н ь . Выдержка времени tII должна равняться tдоп при I2* = Iс. з1 (точка 1 на рис.
15-33, б), т. е.
Ток срабатывания выбирается из условия достаточной чувствительности для резервирования защит присоединений, отходящих от генераторных шин:
где I2 К — ток обратной последовательности при к. з. в конце зоны (в точке К1).
Если tII по условию (15-30а) мало и не обеспечивает селективности с защитами линий, отходящих от
шин, то зону действия второй ступени приходится ограничивать для обеспечения |
необходимой селе к- |
тивности, уменьшая кч. |
|
Если tII > I защит присоединений, отходящих от генераторных шин, то Iс. з II |
выбирается из условия |
чувствительности при к. з. в конце резервируемой зоны по (15-30 б), в котором I2К соответствует наименьшему значению тока I2, проходящего по генератору, при двухфазном к. з. в конце присоеди нения с наибольшим сопротивлением.
Т р е т ь я з о н а . Выдержка времени tIII выбирается по tдоп при I2* = = Iс. зII (точка 2):
Ток срабатывания третьей ступени выбирают, исходя из ее назначения — отключать генератор при
токах I2, при которых tдоп ≤ 2÷3 мин. С учетом этог о Iс. зIII=
А
120
Ч е т в е р т а я с т у п е н ь действует на сигнал. Защита должна действовать пр ито ке
I2 > I2 д л и т . м а к с . д о п . С учетом это го Iс. з1 V = I2длит.макс. доп= (0,05 ÷0,1) Iном..г. Выдержка времени четвертой ступени tIV выбирается минимальной, но больше времени отключения к. з. в сети. Обычно принимается t1У
= 5 ÷ 9с. По выбору уставок см. [Л. 103].
Рассмотренная ступенчатая защита позволяет обеспечить требования к защите от перегрузки и требования по чувствительности и селективности при внешних к. з. Недостатком защиты является многорелейность, недостаточное использование перегрузочной возможности генератора и неинтегральность характеристики, но несмотря на это многоступенчатая защита является лучшей из практически осуществимых вариантов этой защиты.
На генераторах 60 МВт и меньшей мощности по соображениям упрощения применяется двухступенчатая защита. Первая ступень действует на отключение c t I = tдоп при к. з. в точке К на генераторных шинах и срабатывает при токах I2, при которых tдоп < 2 мин, отсюда Iс . з1 = А /120. Вторая ступень работает на сигнал с уставками сигнального комплекта четырехступенчатой защиты.
Защита от внешних трехфазных к. з. и симметричных перегрузок. Защита обратной последовательности не действует при трехфазных к. з. и симметричных перегрузках, поскольку при этом виде повреждения и ненормальном режиме I2 = 0. В связи с этим д л я о т к л ю ч е н и я т р е х ф а з н ы х к. з. необходимо предусматривать дополнительный комплект защит. Он выполняется в виде однофазной максимальной защиты с блокировкой минимального напряжения (рис. 15-33, а). В дополнительный комплект входят токовое реле Тф, включенное на ток одной из фаз, и реле минимального напряжения Н, включенное на одно из междуфазных напряжений. Оба реле надежно реагируют на трехфазные к. з., поскольку изменение тока и напряжения во всех фазах имеет в этом случае одинаковый характер. Защита действует с выдержкой времени, для чего предусмотрено реле време-
389
ни В. Поведение и чувствительность комплекта и защиты от трехфазных к. з. во всем аналогичны поведению и чувствительности максимальной защиты, рассмотренной в § 15-5, б.
Д л я з а щ и т ы от с и м м е т р и ч н ы х п е р е г р у з о к устанавливается токовое реле Тп в одной фазе согласно § 15-5, в.
У с т а в к и р е л е к о м п л е к т а от т р е х ф а з н ы х к. з. выбираются так же, как и для максимальной защиты с пуском от реле минимального напряжения (§ 15-5, б).
д) Оценка защит от сверхтоков и несимметричных режимов
Максимальная защита с пуском по напряжению является достаточно простой защитой от внешнего к. з. Она не действует при перегрузках, не сопровождающихся значительным понижением напряжения, что является ее положительным свойством. Существенным дефектом защиты является недостаточная чувствительность к удаленным и особенно несимметричным к. з. на присоединениях, отходящих от генераторных шин. По своему принципу действия максимальная защита не может реагировать на несимметричные режимы, если они не сопровождаются увеличением токов до Iс.з и понижением напряжения на зажимах генератора до Uс.з В настоящее время максимальная защита с пуском по напряжению применяется на генераторах с косвенным охлаждением мощностью до 30 МВт включительно, где не требуется защит от несимметричных режимов. На генераторах большей мощности она используется в качестве защиты от симметричных к. з. в однофазном исполнении (см. § 15-5, т). Наилучшей следует признать схему с комбинированным пуском, которая обладает значительно большей чувствительностью (по напряжению) при несимметричных к. з. и несколько более чувствительна к симметричным повреждениям.
На генераторах 60 МВт и больше в качестве защиты от несимметричных режимов должна применяться токовая защита обратной последовательности в сочетании с защитой от внешних трехфазных к. з., выполняемой в виде однофазной приставки. Защита I2 обладает высокой чувствительностью к несимметричным к. з., не реагирует на нагрузку и качания. Защита обратной последовательности с зависимой характеристикой обеспечивает достаточно совершенную защиту ротора от нагрева в несимметричных режимах и должна применяться на мощных генераторах с непосредственной системой охлаждения.
15-6.ЗАЩИТА ГИДРОГЕНЕРАТОРОВ ОТ ПОВЫШЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ
Выше указывалось, что при сбросе нагрузки на гидрогенераторах напряжение на их зажимах резко возрастает и достигает 150% номинального и больше. Такое напряжение опасно для изоляции статора и должно быть ликвидировано за несколько секунд. При правильно выбранных параметрах регулирования возбуждения и наличии специальных устройств для быстрого развозбуждения генератора повысившееся напряжение удается снизить до нормального в течение допустимого времени. Однако в случае неисправности этих устройств повышенное напряжение останется, создавая опасность повреждения генератора. Поэтому на гидрогенераторах устанавливается защита от повышения напряже-
ния (рис. 15-34), действующая на отключение выключателя и АГП генератора. Защита состоит из одного реле напряжения Н и реле времени В.
Напряжение срабатывания защиты выбирается равным Uс.з = (1,5 ÷ 1,7) Uном, поскольку такое напряжение признается опасным для генератора даже кратковременно. На реле времени защиты устанавливается небольшая выдержка времени 0,5—1 с.
Как показывает опыт, за это время регулирование возбуждения успевает снизить повысившееся напряжение до значения, меньшего Uвоз реле Н, что предупре-
ждает срабатывание защиты.
