В) Максимальная токовая защита трансформаторов т2, т3 от перегрузки

Результаты расчетов приведены в таблице 4.13 вместе с пара­метрами защиты трансформатора Т1.

г) Проверка ТТ по условию 10%-ной погрешности

Для сокращения числа однотипных расчетов из трех комплектов защит трансформаторов Т1, Т2, Т3 выбираются трансформаторы тока, имеющие наибольшее значение предельной кратности k₁₀и наибольшую вторичную нагрузку. Схемы защит во всех трех случаях аналогичны.

Таблица 4.13

Максимальная токовая защита трансформаторов

Т1, Т2, Т3 от перегрузки

Наименование параметра	Значение параметра
	Т1	Т2	Т3
Номинальный ток трансфор- матора со стороны ВН, А	165	165	104
Ток срабатывания защиты: расчетный/фактический, А
Коэффициент трансформации ТТ	1000/5	500/5	500/5
Схема соединений ТТ
Ток срабатывания реле, расчетный, А	1,87	1,25	2,35
Тип реле	РТ-40/6	РТ-40/6	РТ-40/6
Ток уставки, А	2,1	1,5	2,4
Время срабатывания, с	6,0	6,0	6,0
Тип реле времени	ЭВ-133	ЭВ-133	ЭВ-133

Со стороны ВН трансформаторов сопротивление нагрузки ТТ наи­более загруженной фазы А, содержащей реле тока защиты от внешних КЗ и от перегрузки, примерно равно сопротивлению уравнительной обмотки ДЗТ-11 (без тормозной обмотки). Но предельная кратность k₁₀для ДЗТ-1 значительно больше, чем для двух реле тока, поэтому расчет приводим только для дифференциальной защиты.

Для продольных дифференциальных защит первичный расчетный ток, при котором должна обеспечиваться работа ТТ с погрешностью не более 10%, принимается равным наибольшему значению тока при внешнем КЗ. Из трех случаев расчета наибольшее значение предель­ной кратности получается для Т3:

k₁₀=I_1расч/I_1номТ3= 875/200 = 4,37.

По кривым предельных кратностей для ТТ ТФН-35М, Z_н.доп = 9 Ом. Расчетное сопротивление на фазу: ДЗТ-11, 0,1 Ом; сопроти­вление прямого и обратного проводов - 0,6 Ом; переходное сопроти­вление контактов - 0,1 Ом. Суммарное сопротивление для схемы тре­угольника ТТ при двухфазном КЗ за трансформатором (см. Приложение 6) равно

Z_н.расч = 3 ^. R_пр+ 3 ^. Z_ДЗТ+ R_пер= 3  0,6 + 3  0,1 + 0,1 = 2,2 Ом < 9,0 Ом.

4.1.9 Расчет ступенчатой токовой защиты w2

Комплект защиты линии W2, выполненной на выпрямленном пере­менном оперативном токе, содержит селективную токовую отсечку без выдержки времени (первая ступень) и МТЗ (вторая ступень). В ка­честве базового реле используется реле индукционного типа РТ-85. Рабочий длительно допустимый ток линии известен: I_раб= 175,3 А. Выбираем ТТ типа ТФН-35М класса 0,5; коэффициент трансформации 1000 / 5. Схема соединений ТТ - неполная звезда.

а) Селективная отсечка W2

Ток срабатывания отсечки выбирается по условию отстройки от тока КЗ при повреждении в конце линии (точка К3):

I_c.о = k_нI_КЗ= 1,49920 / (37 / 10,5) = 4166 А.

Ток срабатывания реле отсечки:

I_c.р = k_cх  I_c.о / К_I = 1  4166 / 200 = 20,8 A.

Округляем до I_у= 20 А.

б) Максимальная токовая защита W2

Ток срабатывания МТЗ выбирается из условия отстройки от мак­симального рабочего тока

I_c.з = k_нk_cзпI_раб.max / k_в = 1,35,0175,3 / 0,8 = 1340 А.

Коэффициент самозапуска определяется через ток самозапуска, который рассчитывается как ток трехфазного КЗ за эквивалентным сопротивлением

Х_э = Х_с + Х_W2+ Х_ЭТ2,Т3 .

Сопротивление системы, приведенное к стороне 37 кВ:

Х_с= U²_ср/ (3^.S_к) = 37²/ (1,73480) = 1,65 Ом.

где U_{к -} среднее междуфазное напряжение на шинах ВН;

S_{к -}трехфазная мощность КЗ.

Сопротивление линии W2, приведенное к стороне 37 кВ:

Х_W2= Х_oW2L_W2= 0,227 = 1,54 Ом.

Определяется результирующее сопротивление параллельных вет­вей с трансформаторами Т2 и Т3. При заданных коэффициентах само­запуска нагрузок Н3, Н4, Н5 сопротивления заторможенных электрод­вигателей, приведенных к стороне ВН трансформатора, определяется по формуле:

Х_д= [ U_ном.д /(3k_сзпI_ном.д)]K_т.

Определяются сопротивления нагрузок, приведенные к стороне 37кВ:

Х_Н3= [10500 / (1,732,8165)](37 / 10,5) = 46,3 Ом;

Х_Н4= [10500 / (1,732,8149)]3,5 = 51,26 Ом;

Х_Н5= [6300 / (1,732,0321)](37/6,3) = 33,3 Ом;

Сопротивления нагрузок Н3, Н4 включены параллельно, поэтому:

Х_Н3,4= Х_Н3//Х_Н4= 46,351,26 / (46,3 + 51,26) = 24,3 Ом.

Сопротивления параллельных ветвей с трансформаторами Т2, Т3:

Х_эТ2= Х_Н3,4+ Х_Т2= 24,3 + 11,0 = 35,3 Ом;

Х_эТ3= Х_Н5+ Х_Т3+ Z_W3= 196 + 16,3 + 2,5 = 52,1 Ом.

Результирующее значение параллельных ветвей:

Х_эТ2,3= Х_эТ2//Х_эТ3= 35,352,1 / 87,4 = 21Ом.

Окончательно, эквивалентное сопротивление при самозапуске:

Х_э= 1,65 + 0,24 + 21,0 = 24,44 Ом.

Ток самозапуска:

I_сзп= U_ср/ (3Х_э) = 37000 / (1,7324,44) = 875,1А.

Коэффициент самозапуска:

k_сзпW2= I_сзп/ I_раб.W2= 875,1 / 175,3 = 5,0.

Возвращаемся к расчету тока срабатывания МТЗ линии W2:

I_с.р = k_схI_с.з / К_I= 11340 / 200 = 6,7 А.

Определяется расчетная кратность отношения тока срабатывания реле МТЗ, которая называется коэффициентом отсечки и регулируется на реле изменением длины воздушного зазора между якорем и сердеч­ником. У РТ-85 имеется возможность плавной регулировки коэффици­ента отсечки в диапазоне от 2 до 8:

k_отс = I_с.р.о / I_с.р = 20 / 7 = 2,85.

Первичные токи срабатывания МТЗ и отсечки сохраняют свои зна­чения.