4.1.3 Расчет токов короткого замыкания

Поскольку расчетная схема не имеет параллельных и кольцевых цепей и неизвестны колебания мощности КЗ энергосистемы, расчет максимальных значений токов КЗ производится для исходного положе­ния схемы при условии, что регуляторы напряжения трансформаторов находятся в среднем положении.

Расчет токов КЗ производим без учета подпитки со стороны на­грузки. Согласно ПУЭ, не учитывается влияние асинхронных двигате­лей на токи КЗ при мощности электродвигателя до 100 кВт в едини­це, если электродвигатели отделены от места КЗ одной ступенью трансформации, а также при любой мощности, если они отделены от места КЗ двумя или более ступенями трансформации. Или, если ток от двигателей может поступать к месту КЗ только через те элемен­ты, через которые проходит основной ток КЗ от сети и которые име­ют существенное сопротивление (линии, трансформаторы и т.п.).

Определяем эквивалентное сопротивление от энергосистемы до точки КЗ и рассчитываем ток по формуле I_кзi= Е_с/ Z_экi. Резуль­таты расчетов сведены в таблицу 4.6.

Таблица 4.6

Расчетное значение тока трехфазного КЗ

Численное значение параметра для точки КЗ	Параметр схемы
	Х, Ом	R, Ом	Z, Ом	Iк, кА
К1	0,133	-	0,133	45,56
К2	0,371	0,062	0,376	15,99
К3	0,591	0,133	0,61	9,92
К4	0,693	0,257	0,739	8,19
К5	1,43	0,219	1,489	4,07
К6	1,253	0,128	1,259	4,81
К7	3,033	3,143	4,38	1,38
К8	18,21	6,864	19,46	0,311
К9	4,133	5,513	7,292	0,83
К10	19,29	9,234	21,38	0,28
К11	5,273	9,04	10,46	0,58
К12	29,53	9,744	31,03	0,195
К13	2,006	0,304	2,03	2,99

4.1.4 Защита цеховых трансформаторов 10,5 / 0,4 кВ

Выбираем для защиты трансформаторов Т4, Т5, Т6 предохрани­тели типа ПКТ из условий отстройки от максимального рабочего тока и от броска тока намагничивания при включении трансформатора на холостой ход.

Исходя из первого условия, например для трансформатора Т6, I_раб.maxT6 = =I_номТ6,

По второму условию обычно принимают номинальный ток плавкой вставки равным I_{ном.пл.вст} = 2,0I_номТ6= 2,014,4 = 28,8 А ,

где 2,0 - коэффициент отстройки от броска тока намагничива­ния трансформатора.

Реально бросок тока намагничивания может достигать (6-8) I_номТ, но с учетом времени плавления вставки предохранителя ра­счетная кратность этого тока может быть уменьшена.

Выбираем для Т6 предохранитель с номинальным током 31,5 А. Результаты расчетов сводим в таблицу 4.7. По времятоковой харак­теристике оцениваем время плавления при двухфазном КЗ за транс­форматором. Предохранитель в этом случае имеет наибольшее время плавления: 2,5 с. Необходимость в установке со стороны НН допол­нительного защитного устройства можно обосновать только после ра­счета МТЗ W4.

Таблица 4.7

Расчет параметров плавких предохранителей

Обозна-чение на схеме	Мощность Т, кВА	Iном Т, А	Тип предо- хранителя	Iном.пл.вст, А	Время плавл., с
Т4	400	23,1	ПКТ-102-10-50	50,0	2,0
Т5	400	23,1	ПКТ-102-10-50	50,0	2,5
Т6	250	14,4	ПКТ-102-10-31	31,5	0,6

Времятоковую характеристику предохранителя с наибольшим но­минальным током 50 А переносим из [4] (или Приложение 5) на кар­ту селективности Рис. 33,а. Известно, что отклонения ожидае­мого тока плавления плавкого элемента при заданном времени плав­ления от типовых значений достигают 20 %. Поэтому типовая хара­ктеристика 1 должна быть смещена вправо на 20 %. Построение пре­дельной времятоковой характеристики 1 производится по нескольким точкам.