111
Лекция № 25
1.Схемы замещения электрических цепей АДД.
2.Анализ характеристик асинхронных двигателей.
Уравнениям (4.14) соответствует Т – образная схема замещения электрических цепей АДД (рис. 4.6.а). В ней для упрощения записи дальнейших выкладок введено обозначение Z1 = Z1 + jx1 а индексы S, r заменены на 1, 2.
При этом обмотки статора считаются соответственно первичной и вторичной обмотками АДД.
Рис. 4.6. Схемы замещения асинхронного двухфазного двигателя: а – Т –образная; б – Г –образная.
Схема замещения (4.6.а) не учитывает магнитные потери в стали. Их можно учесть приближенно, вводя в схему замещения параллельно x0 активное сопротивление r0. Значение r0 рассчитывается исходя из равенства активных потерь на нем потерям на вихревые токи в стали магнитопроводов при f1 =const. Потери в стали могут быть определены экспериментально.
Тогда намагничивающая цепь схемы (1 – 2) |
будет характеризоваться |
|||||||||||||||
сопротивлением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
r0 j x0 |
|
|
|
r x |
2 |
|
|
|
|
r |
2 x |
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
|
|
|
0 |
|
|
|||||
Z = |
|
|
|
= r + jx |
; r = |
|
|
|
; x |
= |
|
|
|
|
||
r |
+ jx |
0 |
r 2 + x |
0 |
2 |
r 2 |
+ x |
2 |
|
|||||||
0 |
|
|
0 |
|
|
|
0 |
|
|
0 |
|
Для удобства анализа работы АДД на основе схем замещения разветвленную Т – образную схему преобразуют к Г – образной схеме (рис. 4.6.б) проводя соответствующие преобразования в уравнениях напряжений (4.14). В
процессе преобразований осуществляют переход от I2 к новой переменной Ic2 в
соответствии с равенством
|
|
|
υ1 |
|
|
c = 1 + |
Z1 |
= |
(4.15) |
||
|
|
|
|||
|
Z |
|
− E1 |
|
|
и вводят обозначение Ix = I1 + I2 / c , где c |
– комплексный коэффициент пре- |
образования Т – образной схемы в Г – образную. Физически он определяется в соответствии со схемами замещения как отношение напряжений фазы статорной цепи υ1 к ЭДС E1, наводимой в фазе вращающимся полем в режиме
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
112 |
|
идеального холостого хода (S = |
0) (ротор вращается с синхронной скоростью); |
||||||||||||||||
Ix – ток в фазе статора при идеальном холостом ходе. |
|||||||||||||||||
В соответствии с уравнением (4.15) |
|
||||||||||||||||
c =1 |
+ |
r1 |
+ jx1 |
= |
|
c |
|
e− jγ = Rec + jImc;Imc E0;γ ;0 |
|||||||||
|
|
||||||||||||||||
r |
+ jx |
µ |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
µ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
c |
|
= |
(r1 + rµ )2 |
+ (x1 + xµ )2 |
;γ = arctg |
Imc |
||||||||||
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
r 2 |
+ x |
2 |
Rec |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
µ |
|
|
|
|
µ |
|
|
|
G |
G |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Значение угла j (между векторами υ1 |
и E1 ) в машинах мощностью более |
8 кВт меньше 10. Поэтому, как правило, можно принять c = c .
Комплексные уравнения и схемы замещения широко применяются для анализа АДД в установившихся режимах работы. Выражение электромагнитного момента при этом целесообразно получать используя понятие электромагнитной мощности Pэм, передаваемой посредством магнитного поля в роторную обмотку со статорной. Это позволяет без громоздких преобразований найти выражение устанавливающее связь Мэм АДД с параметрами схемы его
замещения |
|
|
Рэм |
|
|
|
= ω1 (1 − S) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Мэм |
= |
|
|
; ωя |
; p = 1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ω1 |
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
Pэм в |
схеме замещения соответствует |
мощность |
рассеяния на |
|||||||||||
активном сопротивлении роторной обмотки r / S; P |
= m |
I |
2 r / S ; m – число фаз |
||||||||||||
обмотки статора. |
|
|
2 |
эм |
1 |
2 |
2 |
1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Тогда |
Рm1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
М |
|
= |
|
I 2 r |
/ S |
|
|
|
|
|
|
(4.16) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
эм |
|
|
ω1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Выражение (4.16) можно записать через напряжение питания статорных обмоток υ, скольжение S и параметры АДД, осуществляя подстановку I2. Ток I2
определяем на основании Г – образной схемы замещения при с |
|
с |
|
|||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||
I2 = |
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.17) |
|
(r1 / c + r2 / S)2 |
+ (x1 / c + x2 )2 |
|
|
|
|
|||||||||||||
c |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Подставляя уравнение (4.17) в выражение (4.16), получаем |
|
|||||||||||||||||
Мэм = |
|
|
|
mV2 r |
|
|
|
|
|
|
2 |
(4.18) |
||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
r |
|
|
x |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ω c2S |
1 |
+ |
2 |
|
+ |
|
|
+ x |
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
1 |
|
|
S |
|
|
|
c |
|
|
|
|||||||
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
В соответствии с формулой (4.18) Мэм при заданной величине S изменяется пропорционально квадрату приложенного напряжения. Значение Мэм уменьшается при увеличении Z1 и индуктивных сопротивлений рассеяния x1,2 На рис. 4.5.в приведен график зависимости Мэм = f(S) при постоянном значении U1. Зависимость носит название „механической характеристики двигателя”, которая может быть построена также в координатах Мэм = f(ωя)
113
(рис. 4.5.г) при подстановке S = ω1 − ωя . Анализ графиков показывает, что при
ω1
определенном значении S Мэм достигает максимального значения, такое S называют критическим скольжением Skp. Выражение для его определения
может быть найдено решением уравнения dМэм dS
денного выражения для Skp в уравнении (4.18) даст значение Мэмmax АДД.
В диапазоне 0 < S < Skp Mэм будет возрастать с увеличением I2 и S. При S > Skp Mэм будет уменьшаться несмотря на увеличение S и I2. Физически это объясняется, главным образом, тем, что в этом случае с увеличением S активная составляющая I′2 , определяющая величину Mэм, уменьшается.
Механическая характеристика (4.18) определяет пусковой момент двигателя при S = 1(ωя = 0). Увеличивая значение r2, можно увеличить Мп до Мэмmax, обеспечивая S 1 (рис. 4.5.в). Однако при дальнейшем увеличении r2 Мп будет уменьшаться (рис. 4.5.г).
Механические характеристики с высокой крутизной кривой на рабочем участке 0 < S < Skp принято называть жесткими, так как в этом случае при изменении момента нагрузки ωя меняется незначительно. Для обеспечения этого условия АДД выполняют с относительно малыми r2′ и Skp.
Схема замещения АД позволяет также построить круговую диаграмму АД – геометрическое место точек конца вектора I1 , при изменении S от +∞ до -
∞. Диаграмма, построенная при заданных значениях параметров схем замещения позволяет определить все основные величины, характеризующие работу АД в установившихся режимах (мощность, движущие моменты, cosϕ, КПД, и т.д.). Подробные указания по построению круговых диаграмм содержатся в ГОСТ 7217-66.
Процессы в обмотках АД при заторможенном роторе (S = 0) будут идентичны процессам цепи одной фазы трансформатора, первичная обмотка которого расположена на статоре, вторичные на роторе. Поэтому зависимости для расчета этих устройств оказываются аналогичными. Располагая математической моделью АД, уравнения и схему замещения трансформатора легко получить, учитывая равенство S = 0.
ЛИТЕРАТУРА
Тамм И.Е. Основы теории электричества. М., 1976, 616с.
Уайт Г., Вудсон Д. Электромеханическое преобразование энергии. М., 1964, 528с.
Шмитц Н., Новотный Д. Введение в электромеханику. М., 1969, 336с. К определению эквивалентного сопротивления путей вихревых токов в
стали при анализе динамики быстродействующих электромеханических
114
преобразователей / Шорников Е.Е., Панков А.П., Елецкая Г.П., Борисов В.К. – Изв. вузов, Электромеханика, 1979, № 1, с.20–24.
Электромеханические элементы следящих систем / Шорников Е.Е., Елецкая Г.П., Панков А.П. и др. Тула, 1982. 95 с.
Хрущев В.В. Электрические микромашины автоматических устройств,
Л., 1976, 383 с.
Юферов Ф.М. Электрические машины автоматических устройств. М., 1976. 446 с.
Копылов И.П. Электромеханические преобразователи энергии. М., 1973,
400 с.
Иванов-Смоленский А.В. Электрические машины. М., 1980, 927 с. Гордон А.В., Сливинская А.Г. Поляризованные электромагниты. М.,
1964, 120 с.
Петров Г.Н. Электрические машины. М., 1976, т. 1, 2, 3, 200 с; 150 с;
300с.