Металлические конструкции ГПМ
.pdf
|
наклонный участок усталостной кривой описывается выражением m N RKm N0 (рис.34, ВС); |
|
|
все усталостные кривые пересекаются в точке с координатами Ng 1000 |
циклов, g B ; |
|
база всех усталостных кривых имеет значение N 5 106 циклов; |
|
На основании этих допущений определяем предел выносливости на произвольной базе N :
|
|
|
|
|
|
|
RK |
mR |
N0 |
|
N ,если_ N N |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
RKN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; (4.6.8) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mR |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
mR |
N |
|
|
|
N |
|
|
|
|
0,4,если_ N N |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
RK |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
RK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где: N0 2 106 циклов; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Показатель степени усталостной кривой вычисляется: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
mR |
|
|
|
|
|
|
|
3,3 |
|
|
|
; (4.6.9) |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lg B lg RK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
В работе [13] для определения значение |
|
m рекомендуется следующая формула: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
m |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
; (4.6.9’) |
|||||||
C1 C2 |
lg 1 |
|
1K |
|
C1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
C2 lg 0,35 B 1K |
|||||||||||||||||||||||||||||||
где: С1=0,143 и С2=0,233 – для малоуглеродистых сталей; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
С1=0,163 и С2=0,289 – для низколегированных сталей; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
С учётом формулы (4.3.1) формула (4.6.9’) |
|
приобретает вид: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1 C2 lg K |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Таким образом, по формулам (4.6.1) – (4.6.8) можно вычислить предел выносливости узла |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
( RKN ) при стационарном нагружении с любым коэффициентом асимметрии цикла на произ- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
вольной базе N по известным значениям |
|
1КВ |
|
|
и В . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
По тем же правилам можно найти долговечность узла |
|
N |
|
при коэффициенте асимметрии |
||||||||||||||||||||||||||||||||
цикла нагружения R и произвольном уровне максимальных напряжений цикла : |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
mR |
|
если_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mR |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
N |
0 |
RK |
|
|
T |
|
RK |
|
|
; |
(4.6.10) |
||||||||||||||||||||||||
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
,если_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
mR 0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Показатель степени усталостной кривой в касательных напряжениях приближённо можно |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
определить как: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
(4.6.11) |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lg(0,6 B ) lg 1К |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
При значении 1К 43МПа формула (4.6.11) принимает вид: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,3 |
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
(4.6.11’) |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
lg 0,6 B |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,633 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для сталей с временным сопротивлением В 550 МПа допускается считать m 4
В итоге по формулам (4.6.1) – (4.6.10) можно определить предел выносливости при заданной долговечности и долговечность узла при произвольном значении максимальных и минимальных напряжений, коэффициента ассиметрии цикла напряжений при стационарном нагружении, в случае, когда касательными напряжениями можно пренебречь.
|
4.6.6.4 Определение параметров |
|
глобального цикла нагружения РЗ. |
|
Параметрами глобального цикла нагружения являются экстремальные напряжения max и |
min |
в РЗ. Напряжение max - наибольшее напряжение в РЗ, вычисленное по нагрузкам I рас- |
чётного случая при работе с номинальным грузом и наиболее неблагоприятном варианте загружения конструкции; min - наименьшее напряжение в РЗ, вычисленное при отсутствии эксплуатационных нагрузок или при таком их расположении, когда они уменьшают напряжения в РЗ. Такая ситуация возникает, например, при выходе тележки на консоль для РЗ-1 в сечениях главных балок козлового крана, расположенных в пролёте.
Если в этом же сечении действуют существенные касательные напряжения, то вычисляются значения max и min , действующие в той же РЗ при тех же комбинациях нагрузок, при
которых вычислялись значения |
max |
и min . |
Автор-составитель Савченко А.В. |
|
стр. 81 |
4.6.6.5 Проверка сопротивления усталости
Расчёт на сопротивление усталости может иметь различные формы:
1.По напряжениям, частным случаем этого условия является проверка на неограниченную долговечность (обычно используется на стадии проектирования);
2.По долговечности, т.е. в форме сравнения числа циклов до разрушения с установленным ресурсом (обычно используется при аналитической оценке остаточного ресурса);
3.По повреждениям – вычисляется накопленное усталостное повреждение, которое сравнивается с предельным значением (используется для построения программных алгоритмов моделирования долговечности конструкций);
4.6.6.6 Расчёт на неограниченную долговечность (Расчёт по напряжениям)
В большинстве случаев расчёт на сопротивление усталости проводится по нормальным напряжениям. В отдельных случаях, когда в сечении действуют большие касательные напряжения или рассчитывается сварное соединение с угловыми швами (например, поясной шов вблизи опоры), в условии сопротивления усталости учитываются и нормальные и касательные напряжения. Приведённые напряжения вычисляются следующим образом:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
max |
|
m1 m |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; (4.6.12) |
|
|
|
||||
|
|
|
ef |
|
red1 |
|
1K |
'd |
RK1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
red1 |
0,5 max min ; |
(4.6.13) |
|
|
|
|
|||||||||
где: 1K - предел выносливости сварного узла, см.п. 4.6.6.1. |
|
|
|
||||||||||||||||
max |
и max - наибольшие напряжения в РЗ, вычисленные по нагрузкам I расчётного случая при |
||||||||||||||||||
наиболее неблагоприятном варианте загружения; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
RK1 |
- предел выносливости, вычисленный по (4.6.5); |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
m1 и m - показатели наклона усталостной кривой: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
3,3 |
|
|
|
; (4.6.14) |
|
|
|
|
3,3 |
|
(4.6.14-1) |
|
|
|||||
|
m1 |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
lg B lg RK1 |
|
lg B lg 1K |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
RK1 |
и m1 вычисляются для коэффициента асимметрии глобального цикла |
R1 min |
max . |
||||||||||||||||
При предварительных расчётах иногда принимают m1 |
т. |
|
|
|
|||||||||||||||
min |
и min - наименьшие напряжения в РЗ, вычисленные при отсутствии эксплуатационных на- |
||||||||||||||||||
грузок или при таком их расположении, когда они уменьшают напряжения в РЗ. |
|
'd - дополнительный коэффициент условий работы по СРПС при циклическом нагружении:
' 0,15R если_ R 0 ; (4.6.15) d 1 если_ R 0
Вобщем виде показатель степени наклона усталостной кривой определяется по формуле
(4.6.9).
Условия ограниченной / неограниченной долговечности имеют вид34:
При расчёте в СРДН: 1
|
ef |
1K |
|
dN |
N0 |
; |
(4.6.16) |
|
|
|
m |
|
|
||||
где: ef - эквивалентное напряжение; |
|
n |
z |
|
|
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
1К - предел выносливости при симметричном цикле |
на базе N0 2 106 циклов, (см. п.4.6.6.1); |
|||||||
m - показатель степени усталостной кривой; |
|
|
|
|
|
|||
n 1,4 - коэффициент запаса; |
|
|
|
|
|
|
|
|
dN |
0,85 - коэффициент надёжности по оценке усталостного повреждения; |
|||||||
N0 |
2 106 ; |
|
|
|
|
|
|
|
34 При расчёте по формулам (4.6.16) – (4.6.17) – (4.6.18) – (4.6.19) определяется выполнение условия ограниченной долговечности на базе z циклов. При расчёте по формулам (4.6.16’) – (4.6.17’) – (4.6.18’) – (4.6.19’) определяется выполнение условия неограниченной долговечности на базе 5х106 циклов.
Автор-составитель Савченко А.В. стр. 82
z - заданное число циклов, на котором проверяется выполнение условия ограниченной долговечности. По материалам [8] z еi Ne , Ne - заданное характеристическое число;
При проверке выполнения данного условия для сварных узлов, как правило, принимают макси-
мум z N* 5 106 циклов, тогда формула (4.6.16) |
принимает вид: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ef |
|
1K |
m |
|
|
|
|
; |
|
(4.6.16’) |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
или с учётом касательных напряжений: |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ef |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
red1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
|
||||||||||||
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ; (4.6.17) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1K |
|
|
|
|
|
dN N0 |
|
|
|
n |
|||||||||||||||||
|
1K |
dN N0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
и аналогично с формулой (4.6.16’): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
ef |
m |
|
|
|
2 |
|
|
red1 |
m |
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.6.17’) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
; |
||||||||||||||||
|
|
|
|
1K |
|
|
|
n |
2 |
||||||||||||||||||||||||||||
|
1K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
при расчёте в СРПС: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
ef |
|
n |
d m 1K m |
dN N0 |
|
|
; |
|
(4.6.18) |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
n d m 1K m 0,4 ; |
или с учётом касательных напряжений:
|
ef |
|
|
|
|
2 |
|
red1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
z |
|
|
|
|
z |
|
|
|||||||
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1K |
dN N |
|
|
|
|
1K |
|
|
dN N |
|
|
|
||
|
0 |
|
|
|
0 |
(4.6.18’)
n d m 2 ; (4.6.19)
ef |
m |
|
2 |
|
|
|
red1 |
m |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
2,5 |
|
n d m ; (4.6.19’) |
||
|
1K |
|
|
|
1K |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для простых балок, а также в тех случаях, когда напряжения max |
и min вычисляются |
МКЭ с применением плоских или пространственных элементов размером |
e 2 4 t в районе |
концентратора, можно принимать k 1. |
|
n - коэффициент надёжности по назначению конструкции или её элемента, (табл.2);
d 0,7 0,85 - коэффициент условий работы, в данном случае учитывает неточность моделирова-
ния процессов нагружения и накопления циклического повреждения, (табл.3);
m 0,9 0,95- коэффициент надёжности по характеристике материала, меньшие значения для РЗ- 2 и узлов существенно отличающихся от базовых типов (см. табл.6);
Если действующие напряжения в РЗ – max и min в выражениях (4.6.12) и (4.6.13) опре-
делены МКЭ с использованием плоских или пространственных элементов как эквивалентные напряжения по теории Фон Мизеса, то в условиях (4.6.16) – (4.6.19) следует использовать первые формула, т.е. без учёта red1 . При этом погрешность расчёта идёт в запас надёжности
Если условие неограниченной долговечности выполнено, то нет необходимости проводить дальнейшую проверку на сопротивление усталости при ограниченном числе циклов нагружения. Если же это условие не выполнено, это не означает, что данная конструкция имеет недостаточную долговечность, так как реальное число циклов нагружения, как правило, оказывается меньше базового – N* 5 106 циклов. В этом случае следует проводить расчёт на сопротивление усталости с учётом фактического числа циклов работы крана.
4.6.6.7 Определение параметров эквивалентного нагружения
Эквивалентное стационарное нагружение имеет три параметра I. Эквивалентное напряжение – ef ;
II.Эквивалентное число циклов нагружения – ze ; III. Коэффициент асимметрии – R 1;
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 83 |
Для расчёта на ограниченную долговечность необходимо определить дополнительные параметры нагружения РЗ. При решении этой задачи возможны следующие ситуации (I или II):
I. В процессе эксплуатационного нагружения можно выделить 2-3 ХТЦ35, существенно отличающихся структурой процесса изменения напряжений в РЗ (например, одна часть циклов работы крана производится с перемещением тележки и моста, а другая – только с перемещением тележки); каждому ХТЦ соответствует своя частота реализации j при соблюдении условия
j 1.
Вэтом случае вычисляются параметры глобального цикла нагружения РЗ в пределах каж-
дого ХТЦ, т.е. напряжения max j ( max j ) при работе с номинальным грузом и min j ( min j ), j - номер ХТЦ. Затем находятся значения приведённых к симметричному циклу напряжений в РЗ, также в пределах каждого ХТЦ, которые согласно (4.6.13) и (4.6.14), равны:
k |
|
|
max j |
mRj m |
; |
(4.6.20) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
redj 1K |
|
|
|
|
|
|
|
|
'dj RKj |
|
|
|
|||||
redj 0,5 max j |
min j ; |
|
(4.6.21) |
|
||||
где: dj' - дополнительный коэффициент условий работы, (4.6.15); |
|
|||||||
Rj min j max j - коэффициент асимметрии нагружения в |
j - м ХТЦ; |
|
||||||
RKj - предел выносливости РЗ при значении коэффициента асимметрии Rj на базе |
N0 2 106 |
|||||||
циклов вычисляется по формуле (4.6.5) – ( либо при необходимости по (4.6.3)); |
|
|||||||
Эквивалентное число циклов нагружения36 ( ze ) |
определяется из условия равенства по- |
вреждений, создаваемых эксплуатационным и эквивалентным нагружениями. Формула для вычисления эквивалентного числа циклов нагружения:
|
|
|
J |
|
|
|
I j |
|
|
|
|
redj |
mRj m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
z |
|
Z |
|
|
|
|
j |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
Z |
; (4.6.22) |
104 z |
|
5 106 |
циклов |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
e |
|
|
еj |
|
|
|
ji |
|
max |
|
|
|
e |
|
|
|
e |
|
|
||||
|
|
|
j 1 |
|
|
i 1 |
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: Z - расчётное число циклов работы крана. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
ej - коэффициент циклического нагружения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
efmax - максимальное значение из всех |
redj |
|
вычисленных по всем ХТЦ; |
|
|
При расчёте остаточного ресурса работы крана Z CТФ ( CТФ - задаваемое фактическое число циклов работы крана, которое он должен отработать за свой нормативный или «желательный» срок службы). При расчёте на стадии проектирования, число циклов работы крана за
срок службы Z Ne при КР 1 (табл.44). |
|
Неравенства означают, что, если получается ze |
104 циклов, то расчёт на сопротивление |
усталости не требуется, если же ze 5 106 циклов, то |
следует принимать ze 5 106 |
Например, для 5-ти ХТЦ на стадии проектирования: |
|
z |
|
N |
|
|
|
|
|
red 2 |
e |
|
e2 |
|
|||||
|
|
e |
e1 1 |
|
2 |
max |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ef |
Здесь предполагается, что ef
mR 2 m |
|
|
|
|
red3 |
mR 3 m |
|
|
|
|
|
red 4 |
mR 4 m |
|
|
|
|
red5 |
mR 5 m |
||
|
|
e3 |
|
|
|
|
e4 |
|
4 |
|
|
|
e5 |
|
|
|
5 106 |
||||
max |
max |
max |
|||||||||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
ef |
|
|
ejmax e1 , а показатель степени усталостной кривой:
m |
3,3 |
; (4.6.23) |
lg B lg 1K
Обязательным условием является: j 1 2 3 4 5 1.
Число циклов работы крана за срок службы Ne находят по пояснению к формуле (4.6.22).
35 |
В основном выделяются 2-3 ХТЦ, но при необходимости выделяются большее количество ХТЦ. |
36 |
Заданный фактический режим нагружения с параметрами max j , min j , R j создаёт такое же усталостное повре- |
ждение за число циклов – Z, что и эквивалентный режим нагружения с параметрами ef , R 1 за число циклов
ze
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 84 |
Суммирование в формуле (4.6.22) производится по всем повреждающим циклам. Для того чтобы не учитывать неповреждающие циклы нагружения следует использовать следующие рекомендации:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при расчёте по системе СРДН |
|||||||||||
|
если |
efmax 1K* |
n , то все циклы являются неповреждающими; |
|||||||||||||||||
|
если |
efmax 1K* |
n , то циклы с redj 0,4 1K* |
|
n |
|
- неповреждающие; |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при расчёте по системе СРПС |
|||||||||||
|
если |
max |
|
d |
|
|
1K* |
, то все циклы являются неповреждающими; |
||||||||||||
|
|
ef |
n |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
если |
max |
|
d |
|
|
1K* |
, то циклы с |
redj |
0,4 |
n |
|
d |
|
|
|
- неповреждающие; |
|||
|
|
ef |
n |
|
|
m |
|
|
|
|
m 1K* |
|
|
|
||||||
Предел неограниченной выносливости вычисляется как |
|
1K* |
1К m |
|
. При диапазоне |
|||||||||||||||
|
0,4 |
|||||||||||||||||||
m 3 3,5 1K* |
(0,74 0,77) 1K . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
При определении значения коэффициента циклического нагружения ej следует руково- |
|||||||||||||||||||
дствоваться следующими рекомендациями: |
|
|
|
|
|
|
|
консолей ej 1,1 1,3 (большие зна- |
||||||||||||
|
для главных балок мостовых и козловых кранов, без |
чения для кранов с большими значениями динамического коэффициента, жёстким подвесом груза37);
для главных балок козловых кранов с консолями ej 1,2 1,5 ;
для узлов соединения главных и концевых балок мостовых кранов и соединения жёст-
ких опор с пролётным строением козловых кранов ej 1,5 2,0 ;
для стрел портальных грейферных кранов ej 1,5 2,5 ;
для стрел портальных монтажных кранов ej 1,4 1,8 ;
для колонн портальных грейферных кранов ej 1,6 2,0 ;
для расчёта РЗ-2 по числу циклов работы крана ej 3,0 4,0 .
Для разных ХТЦ, значения ej можно выбирать из предложенных интервалов, принимая
для более сложных ХТЦ со значительными динамическими нагрузками большие значения, а для простых ХТЦ, с малым числом движений – меньшие.
В тех случаях, когда кран не оборудован ограничителем грузоподъёмности и в процессе эксплуатации возможно превышение его номинальной грузоподъёмности - Q , рекомендуемые значения коэффициента ej следует умножить на :
1 |
3,5 |
; (4.6.24) |
|
max max |
|
где: max Zmax Z - относительная частота перегрузок;
max Qmax Q - относительное превышение номинальной грузоподъёмности при перегрузке. Значе-
ние max допускается принимать по табл.7-8
II. Структуры циклов не известны, поэтому для каждой РЗ выбирается только один ХТЦ, при котором в ней возникает наибольший размах напряжений38; этот вариант моделирования даёт более пессимистическую оценку долговечности. При этом используется тот же алгоритм (что и в ситуации I) при 1 1 и 2 3 ... 0 . Экстремумы глобального цикла, значения на-
пряжений max , определяют при работе с номинальным грузом. В результате:
|
|
R1 |
|
|
min |
; |
(4.6.25) |
|||||
|
|
|
max |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
k |
max |
m1 |
m |
(4.6.26) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
||||
|
ef |
|
1K |
'd RK1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(4.6.27) |
|||||
ze |
Ne ej циклов; |
Рекомендации по определению значений коэффициента ej приведены выше.
37Текст в скобках относится и ко всем остальным случаям.
38Т.е. предполагается, что кран работает только с грузом определённой массы и без оного – стационарный режим нагружения.
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 85 |
4.6.6.8 Определение фактического числа циклов заданного нагружения.
Определение фактического числа циклов нагружения производится по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
N |
0 |
|
n |
|
d |
|
m |
|
|
|
m |
|
|
|||||||
|
|
|
Z |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1K |
|
; |
(4.6.28) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
k ef |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Значение e |
определяется по формуле (4.6.22) |
|
со следующими замечаниями: |
||||||||||||||||||||||||
если |
104 ze 5 106 , то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
I j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mRj |
m |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
|
n |
|
|
|
|
|
ej |
|
|
|
|
; (4.6.29) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
e |
|
|
еj |
|
|
|
|
ji |
|
|
max |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
j 1 |
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
ej |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
если |
ze 5 106 , то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
5 106 |
; |
|
(4.6.30) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Если в формуле (4.6.22) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
|
|
|
|
|
|
Z1 - фактическое число циклов работы кра- |
||||||
Z CТФ , то значение |
|||||||||||||||||||||||||||
на, если Z Ne , то значение Z1 |
- число циклов работы крана выраженное характеристическим |
||||||||||||||||||||||||||
числом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогичный (ориентировочный, не учитывающий конкретное место конструкции) расчёт можно сделать и по пункту 4.6.6.3. Также учитывая условия, изложенные в п. 4.6.5, расчёт на сопротивление усталости при стационарном нагружении можно провести и по материалам [7] и [9].
Если, в результате расчёта, значение Z1 получается меньше значения Z , то есть данный узел конструкции не может выдержать заданное число циклов - Z без возникновения трещины,
то (при сохранении в данном нагружении параметров |
max j , |
min j и Rj ) чтобы выполнялось |
|||||||
условие Z1 Z , можно определить необходимое значение k |
по формуле: |
||||||||
|
|
|
|
|
|
n d m 1K |
|
||
k m |
N0 |
|
|
; (4.6.31) |
|||||
eZ |
ef |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
После чего по пункту 4.4, данным табл.24 |
и материалам [3] |
изменить конструкцию узла. |
4.7 Оценка остаточного ресурса
Оценка остаточного ресурса может происходить по двум схемам:
Схема А – применяется в случае наличия достаточно достоверной информации о режиме работы крана, наличие квалифицированных специалистов - обследователей и удовлетворительных условий обследования крана. Расчёт по этой схеме с достоверностью 0,9?0,95 можно произвести по методике изложенной в п.4.
Схема В – применяется во всех остальных случаях. Эта схема базируется на предположении, что при обследовании крана, в РЗ могла быть пропущена трещина с некоторым характерным размером а0 (обычно равном толщине, но не менее а0 5 10 мм). При расчёте по этой схе-
ме, оценка остаточного ресурса происходит в определении наработки (числа циклов) крана в течении которой произойдёт развитие трещины от размера а0 до аС - своего критического
размера при эксплуатационных нагрузках.
Далее приводится оценка остаточного ресурса по схеме А: Остаточный ресурс определяется по формуле, [8]:
Z0 kЭН Z1 kФН ZU ; (4.7.1)
где: Z1 - расчётный ресурс, наработка крана от начала эксплуатации до возникновения в РЗ усталостной трещины с размером а0 ;
ZU - наработка крана от начала эксплуатации до момента обследования;
kЭН 0,65...0,75- коэффициент надёжности расчёта по эквивалентным нагрузкам; kФН - коэффициент надёжности по фактической наработке;
kФН 1,6 - при документальном подтверждении фактической наработки за срок службы;
Автор-составитель Савченко А.В. стр. 86
ХТЦ1 |
ХТЦ2 |
а) |
б) |
|
ХТЦ2
в)
Рис. 46
kФН 2,0...2,5 - при оценке фактической наработки по справке о характере работы крана или результатам наблюдений, большие значения при неопределённом типе ХТЦ;
4.8 Краткий алгоритм проведения расчётной оценки остаточного ресурса
по схеме А
1.Определение параметров характерных технологических циклов (ХТЦ) крана;
2.Установление расчётных зон (РЗ);
3.Расчёт максимальных и минимальных напряжений в расчётной зоне.
Данный расчёт для мостовых кранов можно произвести по методике изложенной в п.3.3 со следующими поправками:
В формуле (3.3.1) коэффициент перегрузки не учитывается – КД 1;
При определении значений нормальных и касательных напряжений ( max , min max min )
данные напряжения подлежат корректировке согласно п.4.4
4.Расчёт на неограниченную долговечность (расчёт по напряжениям), п. 4.6.6.6.
Проведение дальнейших расчётов производится при необходимости, т.е. если расчёт на неограниченную долговечность дал отрицательный результат.
5.Расчёт на ограниченную долговечность, п. 4.6.6.7.
6.Оценка остаточного ресурса, п.4.7
При определении параметров ХТЦ, необходимо учитывать, что кран по условиям производства может работать по определённому типу ХТЦ и неопределённому типу ХТЦ. Определённый тип ХТЦ: При определённом типе ХТЦ, кран перемещает грузы определённой массы по определённой траектории, характерной в основном только для грузов этой массы. Например:
1.ХТЦ 1 – груз массой Q1, (рис.46 а);
2.ХТЦ 2 – груз массой Q2, (рис.46 б);
3.ХТЦ 3 – груз массой Q3, (рис.46 в);
Ккранам с определённым типом ХТЦ, можно отнести разливочные краны на металлургическом производстве, некоторые технологические краны и т.д.
Неопределённый тип ХТЦ: При неопределённом типе ХТЦ, кран перемещает грузы различной массы по различным траекториям. Например:
1. |
Груз массой Q1 |
по траектории ХТЦ 1 |
и ХТЦ 2; |
2. |
Груз массой Q2 |
по траектории ХТЦ 1, ХТЦ 2 и ХТЦ 3; |
|
3. |
Груз массой Q3 |
по траектории ХТЦ 2 |
и ХТЦ 3; |
К кранам, работающим по неопределенному типу ХТЦ можно, например, отнести краны, работающие в шихтовых пролётах.
Пример расчёта
Рассчитываемый кран находится в шихтовом пролёте, поэтому имеет место неопределённый тип ХТЦ. Принимается, что данный расчёт производится на предприятии, см. п. 4.6.4.
1. Параметры ХТЦ
Характеристика перемещаемых грузов:
1. Q1=16.000 кг. – 25 циклов в смену, (ХТЦ 1);
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 87 |
2.Q2=12.000 кг. – 15 циклов в смену, (ХТЦ 2);
3.Q3=8.000 кг. – 10 циклов в смену, (ХТЦ 3);
4.Q4=5.000 кг. – 8 циклов в смену, (ХТЦ 4);
5.Q5=3.000 кг. – 5 циклов в смену, (ХТЦ 5);
Итого у крана имеется 5 ХТЦ со следующими весовыми коэффициентами – j :
1.ХТЦ 1 – 1 0,397 ;
2.ХТЦ 2 – 2 0,238;
3.ХТЦ 3 – 3 0,159 ;
4.ХТЦ 4 – 4 0,127 ;
5.ХТЦ 5 – 5 0,079;
2. Установление расчётных зон – РЗ.
Расчёт произведём для РЗ находящейся на расстоянии 1/4 b от середины пролёта, где b – база тележки.
|
Главная балка |
Сечение а – а, (РЗ-I)39: lCA 15,05 м, |
lCВ 13,45 м |
3. Расчёт максимальных и минимальных напряжений
Расчёт максимальных и минимальных действующих напряжений будем производить без учёта коэффициента перегрузки. Значения действующих напряжений в каждом ХТЦ сведём в таблицы для каждого сечения отдельно. При определении коэффициента ассиметрии цикла примем допущение, что для указанных расчётных зон (РЗ) он всегда положителен – R 0 .
Сечение а – а, (РЗ-I)
ХТЦ |
Максимальные |
Минимальные |
Коэффициент ассимет- |
|||
напряжения - max , МПа |
напряжения - min , МПа |
|||||
п/п |
рии цикла R |
|||||
|
(кгс/см2) |
(кгс/см2) |
|
|||
ХТЦ1 |
133,56 |
(1362) |
|
|
0,457 |
|
ХТЦ2 |
125,32 |
(1278) |
61 |
(623) |
0,487 |
|
ХТЦ3 |
117,48 |
(1198) |
0,52 |
|||
ХТЦ4 |
112,19 |
(1144) |
|
|
0,544 |
|
ХТЦ5 |
109,24 |
(1114) |
|
|
0,56 |
Расчёт на неограниченную долговечность (расчёт по напряжениям)
Предел выносливости при симметричном цикле на базе N0 2 106 циклов.
Предел выносливости сварного узла вычисляем по формуле:
1К kt 1КВ ;
где: kt - коэффициент влияния толщины основного элемента сварного узла;
kt t0 |
t 0,2 |
20 12 0,2 |
1,1; |
где: t 12 мм.- толщина того элемента узла, по которому происходит усталостное разрушение; t0 20 мм;
1KB 63 МПа (642 кгс/см2)- базовый предел выносливости – группа узлов – 5 (п.15 табл.23)
1K 1,1 63 69,3 МПа
1K 707 кгс/см2
Предел выносливости при произвольном значении коэффициента асимметрии цикла.
RК |
|
2 |
1К |
Т |
; |
|
|
||||
|
1 R (1 R) К |
|
|
где: R 0,457 - коэффициент ассиметрии цикла;
39 Данное обозначение расчётных зон является их порядковым номером. Не путать с типами расчётных зон по
группам – п. 4.6.4. |
|
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 88 |
К |
- коэффициент чувствительности узла к асимметрии цикла, воспользуемся формулой (4.6.6’) |
||||||||||||||||||||
для общего случая |
|
|
|
|
1K |
|
|
|
|
|
|
69,3 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
K 0,57 |
|
0,57 |
0,1135; |
|
|||||||||||||
|
|
|
B |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
348 |
|
|
|
|
||||||
T |
230 МПа (2350 кгс/см2)- предел текучести материала балки; |
|
|||||||||||||||||||
B |
348 МПа (3550 кгс/см2)- временное сопротивления материала балки; |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
RK1 195,66 МПа |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Приведённое напряжение: |
RK1 1995,2 кгс/см2 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m1 |
m |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
max |
|
||||||
|
|
|
|
|
ef |
|
1K |
|
|
|
|
; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
'd RK1 |
|
|
|
|
|||||||||
где: k 1- конструктивный коэффициент; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
max |
133,56 МПа (1362 кгс/см2)- максимальное напряжение; |
|
|||||||||||||||||||
m1 |
и m - показатели наклона усталостной кривой: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
m |
3,3 |
|
13,2 |
; |
|
|
m |
|
|
|
3,3 |
4,71 |
; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
1 |
|
lg B lg RK1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lg B lg 1K |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'd 0,93- дополнительный коэффициент условий работы по СРПС при циклическом нагруже-
нии:
ef 29,152 МПа;
ef 297,3 кгс/см2;
Условие неограниченной долговечности:
ef n d m 1K m0,4 ;
где: n 0,95 - коэффициент надёжности по назначению конструкции; |
|
d |
0,9 - коэффициент условий работы; |
m |
0,9 - коэффициент надёжности по характеристике материала, здесь не учитывается, т.к. он был |
учтён при определении расчётных пределов текучести ( T |
230 |
МПа) и прочности ( B |
348 МПа) – |
||
[7]; |
|
|
|
|
|
ef |
29,152 n d m 1K m |
0,4 |
48,77 |
|
|
|
Условие выполняется. |
|
|
Вывод: Условие неограниченной долговечности выполнено, это означает, что узел конструкции
(сечение а – а) выдержит число циклов |
нагружения при фактической группе режима работы – |
А7 и при наибольшем напряжении max |
134,35 МПа в исследуемой точке. |
Несмотря на выполнение условия неограниченной долговечности, приведём пример расчёта на ограниченную долговечность.
Определение пределов выносливости при произвольном значении коэффициента асимметрии каждого ХТЦ.
|
|
RК |
|
|
2 1К |
|
Т ; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 R (1 R) К |
|
||||
где: 1K 69,3 МПа - предел выносливости при симметричном цикле на базе |
N0 2 106 циклов; |
|||||||
R1 0,457 ; R2 0,487 ; |
R3 0,52; R4 |
0,544 ; R5 |
0,56 - коэффициенты ассиметрии ХТЦ; |
|||||
К - коэффициент чувствительности узла к асимметрии цикла; |
|
|||||||
|
|
|
|
|
K 0,1135 ; |
|
||
RK1 195,07 МПа; |
RK 2 203,3 |
МПа; |
RK3 212,4 |
МПа; RK 4 219,56 МПа; |
RK 5 224,61 МПа |
Определение дополнительного коэффициента условий работы по СРПС при циклическом нагружении:
|
|
'dj 1 0,15Rj |
|
|
'd1 0,93 ; |
'd 2 0,927 ; |
'd 3 0,922 ; |
'd 4 0,918 ; |
'd 5 0,916 |
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 89 |
Определение показателей наклона усталостной кривой:
m 4,71;
mj
3,3
lg B lg RKj
m1 13,2 ; |
m2 14,14 ; |
m3 15,39; |
m4 16,5 ; |
m5 17,35 |
Определение значений приведённых к симметричному циклу напряжений, кгс/см2.
|
|
|
|
|
mRj m |
|
|
|
redj |
k max j |
|
|
|
|
|
1K |
'dj RKj |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
red1 ef |
29,152 МПа; |
red 2 20,4 МПа; |
red 3 13,05 |
МПа; red 4 8,9 МПа; |
red 5 6,73 МПа |
Определение параметров неповреждающих циклов нагружения
1K* 1К m0,4
1K* 69,3 4,71 0,4 57,05 МПа
red1 ef |
redjmax 29,152 n d m 1K* 57,05 МПа |
В соответствии с условием указанным в п.1.6.6.7 – все циклы неповреждающие, что подтверждает выполнение условия неограниченной долговечности. Тем не менее, произведём расчёт эквивалентного числа циклов нагружения:
|
Определение эквивалентного числа циклов нагружения – ze |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
I |
|
|
|
|
|
redj |
|
mRj |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
Z |
|
|
|
j |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
j |
|
|
|
ji |
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j 1 |
|
i 1 |
|
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: ej |
1,2 - коэффициент циклического нагружения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
т.к. кран работает по неопределённому типу ХТЦ в шихтовом пролёте и не оборудован огра- |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ничителем грузоподъёмности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 0,042 1,13,5 |
1,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тогда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е1 1,2 1,06 1,272 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Z 1000000 - расчётное число циклов работы |
крана |
|
при КР 0,5 и группе режима работы – А7 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
по [2]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ze |
|
6 |
|
|
|
|
20,4 |
3 |
|
|
|
|
|
|
13,05 |
3,27 |
|
|
|
|
8,9 |
3,5 |
|
6,73 3,68 |
|
||||||||||
10 |
|
1,272 0,397 1,2 0,238 |
|
|
|
|
1,2 0,159 |
|
|
|
|
|
|
|
1,2 0,127 |
|
|
1,2 0,079 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
29,152 |
|
|
|
|
|
|
|
29,152 |
|
|
|
|
|
29,152 |
29,152 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ze |
619456,4 619456 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
ze |
619456 - число циклов эквивалентного нагружения конструкции фактическому числу циклов |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
заданного нагружения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
определение фактического числа циклов нагружения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Z |
|
|
|
N |
0 |
|
0,95 0,9 0,9 69,3 |
4,71 |
|
6 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
55,5 10 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,619456 |
|
1 29,152 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Остаточный ресурс, выраженный расчётно-фактическим числом циклов: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z0 kЭН Z1 kФН ZU ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где: ZU 1560000- фактическое число циклов наработки крана; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
kЭН 0,65- коэффициент надёжности расчёта по эквивалентным нагрузкам; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
kФН 2,2- коэффициент надёжности по фактической наработке; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Z0 0,65 55,5 106 |
2,2 1560000 32,643 106 |
|
|
|
|
|
Автор-составитель Савченко А.В. |
стр. 90 |