- •1 Билет
- •2 Билет
- •2. Допущения принимаемые при анализе устойчивости!!!
- •3 Билет.
- •1.Назначение расчетов токов кз
- •2.Характеристика мощности генератора
- •3. Схемы замещения вл свн
- •4. Классификация электрических сетей
- •5.Основные экономические показатели (чдд, срок окуп.Кап.Затрат)
- •5. Критерии сравнительно технико-экономической эффективности
- •Билет 6
- •1.Метод симметричных составляющих при расчетах несимметричных кз.
- •2. Уравнение движение ротора генератора
- •3. Компенсирующие устройства для вл свн.
- •4.Расчет сети с нагрузкой на конце. Векторная диограмма линии
- •5. Технико-экономический ущерб от перерывов электроснабжения
- •Билет 7
- •1.Схема замещения прямой, обратной и нулевой последовательности.
- •2.Характеристика мощности электропередачи с регулируемыми генераторами
- •3.Определение наибольшей передоваемой мощности
- •4.Преобразования при расчете сложно замкнутых сетей
- •5. Выбор наиболее целесообразной конфигурации сети
- •Билет 8
- •5. Выбор номинального напряжения сети
- •6.4. Выбор номинального напряжения сети
- •Билет 9
- •1.Двухфазное короткое замыкание
- •2. Режим работы системы при внезапном отключении одной из двух параллельных цепей электропередачи
- •3.Повышения пропускной способности вл свн.
- •5.Выбор сечения проводников по экономической плотности тока
- •10.2 Нарушение динамической устойчивости при отключении одной параллельной лэп
- •10.3 Установившийся режим холостого хода линии
- •10.4 Первичное регулирование частоты в системе
- •10.5 Выбор сечение проводов вл по экономическим интервалам
- •11 Билет
- •1.Алгоритм расчета тока несиммметричного к.З.
- •2. Динамическая устойчивость при к.З. На линий
- •3.Несимметричные режимы работы электропередачи
- •4. Вторичное регулирование частоты
- •5. Выбор сечение проводников по допустимой потере напряжения по условиям постоянства сечения вдоль линии
- •12.2 Применение метода площадей для анализа динамической устойчивости
- •12.3 Особенности несимметричных режимов длинных линий
- •12.4 Регулирование частоты в послеаварийных режимах
- •12.5 Выбор сечение проводников по допустимой потере напряжения по условию постоянной плотности тока на всех участках сети
- •14.2 Динамическая уст асинх двиг
- •14.3 Регулирование напр на вл свн
- •14.4 Источники реактивной мощ в эл сетях (синх компенсаторы)
- •14.5 Нагревание проводников электрическим током
- •15 Билет
- •1.Средства Ограничения токов к.З.
- •2. Мероприятия по повышения устойчивости электрических систем
- •3. Линии постоянного тока
- •4. Источники реактивной мощности в электрических сетях (бск)
- •5. Определение предельно-допустимых токов по нагреву
- •16.2 Устройства для повышения устойчивости
- •16.3 Пропускная способность лэп постоянного тока
- •16.5 Выбор сечений проводников с учетом защитных аппаратов
- •17.2 Задачи расчета устойчивости электрических систем
- •17.3 Уравнение длиной линии
- •17.4 Способы изменения и регулирования напряжения в сети
- •17.5 Учет технических ограничений при выборе сечений проводов воздушных и кабельных линий
- •18 Билет
- •1.Виды кз и простых замыканий в электрических сетях
- •2.Допущения, принимаемые при анализе устойчивости
- •3.Достоинство и недостатки передачи постоянного тока
- •4.Регулирование напряжения изменением коэффициента трансформаций трансформаторов и автотрансформаторов
- •5. Общие требования к схемам электрических сетей и надежности электроснабжения.
- •19 Билет
- •2.Характеристика мощности электропередачи с регулируемыми генераторами
- •3. Распределение напряжения вдоль линии свн
- •4. Регулирования напряжения измнением параметров сети.
- •5. Принципы постронения схем электричемких сетей.
- •20Билет.
- •1.Схемы замещения прямой,обратной и нулевой последовательности
- •2.Типы автоматических регуляторов возбуждения (арв)
- •3.Установившийся режим холостого хода лини
- •4.Регулирование напряжения изменением потоков реактивной мощности сети
- •5.Типовые схемы распределительных устройств
- •21Билет .
- •1.Трехфазно кз в симетричночной цепи
- •2.Применение метода площадей для анализа динамической устойчивости
- •3.Компенсирующие устройства для вл свн
- •4.Классификация электрических сетей
- •5.Схемы элекрических сетей до 1000в
- •27Билет
- •4.Первичное регулирование частоты в системе
- •5. Технико-экономический ущерб от перерывов электроснабжения
- •28.Билет
- •1. Трехфазное короткое замыкание в симметричной цепи
- •2.Динамическая устойчивость при кз на линии
- •3.Схемы замещения вЛ СвН
- •4.Вторичное регулирование частоты
- •5. Критерии сравнительной технико-экономической эффективности
- •29 Билет
- •1Виды коротких замыканий[править | править вики-текст]
- •Последствия короткого замыкания[править | править вики-текст]
- •Методы защиты[править | править вики-текст]
- •Причины возникновения короткого замыкания
- •Способы защиты оборудования от коротких замыканий в электроустановках
- •3Передача электроэнергии
- •Главное меню
3. Распределение напряжения вдоль линии свн
Распределение напряжения вдоль длины линии определяется значением передаваемой мощности. Натуральная мощность течет по линии, когда сопротивление нагрузки на ее конце равно волновому сопротивлению .
Натуральная мощность линии с номинальным напряжением равна
.
Для линий без потерь (,) натуральная мощность является активной и определяется следующим выражением (рис. 7.4, а):
где с учетом (7.3) I
.
Значения натуральной мощности для ВЛ различных приведены в табл. 6.5.
Рассмотрим соотношения между напряжениями и мощностями в конце и начале линии.
а—передача натуральной мощности; б—диаграммы напряжения при разных соотношениях и ; в—холостой ход линии; г—зависимость модуля напряжения от l при =const
Предположив линию без потерь получим из (7.2) следующие, более простые выражения [17]:
;
. (7.7)
Будем считать, что в конце линии на шины с напряжением включена нагрузка с сопротивлением и мощностью. Предположим, что вектор напряжения в конце линии совпадает с осью действительных величин, т.e. .
При принятых условиях первое из уравнений (7.7) примет вид
. (7.8)
При передаче по линии без потерь натуральной мощности, т. е. при условии , уравнение (7.8) упрощается следующим образом:
. (7.9)
Из выражения для и (7.6) следует
.(7.10)
Если принять и подставить (7.10) в (7.8), то можно получить следующее выражение для напряжения , отстоящего на расстоянии , км, от конца линии:
. (7.11)
С помощью (7.11) можно построить диаграммы распределения напряжения вдоль длины линии при разных соотношениях , и . При изменении длины линии от нуля до длины волны в соответствии с (7.5) изменяется от 0 до .
Тогда, как это следует из (7.11), при изменении от до конец вектора напряжения описывает окружность.
На рис. 7.4, б показаны диаграммы распределения напряжения вдоль линии длиной до 6000 км при . Зависимость соответствует передаче мощности , равной натуральной, 2 — больше и 3 — меньше натуральной. Через , обозначены напряжения в точке, расположенной на расстоянии 1000 км от конца линии соответственно при , и . Угол сдвига между напряжениями и при передаче по линии натуральной мощности обозначен .
Из (7.9) или (7.11) при следует, что при зависимость на рис. 7.4, б – это окружность. При передаче по линии активной мощности больше натуральной с увеличением длины линии будет быстрее, чем в предыдущем случае, расти величина . При этом окружность 1, образованная концом вектора , будет вытягиваться по вертикали, превращаясь в эллипс 2 на рис 7.4, б, меньшая ось которого равна . Если по линии будет передаваться мощность меньше натуральной, то указанная окружность будет сжиматься вдоль той же оси, образуя эллипс 3 (рис. 7.4, б), большая ось которого равна . Предельный случай режимов при — это холостой ход линии (рис. 7.4, в), когда . При этом эллипс 3 вырождается в прямую линию.
При неизменном модуле напряжения в начале линии из рис. 7.4, б можно получить зависимости, приведенные на рис. 7.4, г. При это прямая 1; при — кривая 2, для которой , т.е. напряжение в начале линии больше, чем в конце; при — кривая 2 для которой , т.е. напряжение в начале линии меньше, чем в конце. Аналогичные зависимости можно построить, если поддерживать постоянным напряжение в конце линии.
Для ЛЭП сверхвысокого напряжения характерен переменный режим передачи мощности, что приводит к изменению напряжения вдоль линии. Так, если , то напряжение в конце линии мало, его надо поднимать. При снижении мощности до (в часы минимумов нагрузки) велико, его надо понижать. Кроме того, при минимальных нагрузках уменьшаются потери реактивной мощности в индуктивном сопротивлении линии и появляются большие перетоки зарядной мощности , которые создают дополнительные потери
.
Поэтому на ЛЭП сверхвысокого напряжения, как правило, устанавливаются различные компенсирующие устройства (КУ). С помощью КУ выравнивается напряжение вдоль линии, ограничиваются перетоки зарядной мощности. Кроме того, КУ выполняют важные функции, повышая наибольшую передаваемую по линии мощность (см. § 7.4) и обеспечивая баланс реактивной мощности в приемных системах.
На ЛЭП сверхвысокого напряжения применяются синхронные компенсаторы (СК), реакторы (Р) и статические источники реактивной мощности (ИРМ).
Для регулирования реактивной мощности и напряжения, а также для снижения внутренних перенапряжений на ЛЭП сверхвысокого напряжения применяются шунтирующие реакторы. С точки зрения обеспечения желаемого распределения напряжения вдоль линии их целесообразно размещать равномерно. Однако такое решение неприемлемо ни экономически, ни практически, и реакторы обычно устанавливаются на подстанциях (рис. 7.5, а) или
а—включение в линию или подключение к шинам высокого или низкого напряжения подстанций; б—включение через разрядник
переключательных пунктах (см. рис. 7.12). На подстанциях реакторы могут подключаться непосредственно к линии (Р1), к шинам (Р2), а также на низшее напряжение (РЗ). Способ включения реактора определяется режимами электропередачи.
Следует отметить, что установка реакторов на высоком напряжении эффективна для снижения внутренних перенапряжений. В этих случаях можно применять схему, изображенную на рис. 7.5, б. Реактор Р включается через разрядник, быстро срабатывающий при повышении напряжения более допустимого. Затем автоматически включается выключатель В и реактор подключается к передаче [17].
Зависимость наибольшей передаваемой мощности от длины линии в простейшем случае (линия без потерь) определяется следующим выражением:
,
где , — модули напряжений в начале и конце линии; — волновое сопротивление; — волновая длина линии; (рис. 7.5, а).
В соответствии с (7.5) длина волны =6000 км. Если длина линии равна длине волны, то волновая длина линии , В этом случае в линии без потерь ,
а — для линии без потерь (1) и с потерями (2); б—настройка линии наполуволну
так как . При =3000 км — и соответственно При =1500 и =4500 км и . При этих длинах линии определяется напряжениями и волновым сопротивлением.
С точки зрения передачи наибольшей мощности наиболее выгодными являются линии длиной 3000 и 6000 км. Физически при этих длинах имеют место резонансы, так как индуктивное и емкостное сопротивления линий равны и результирующее реактивное сопротивление равно нулю. При этом в линии без потерь теоретически можно передать бесконечную мощность. Кривые 1 на рис. 7.6, а соответствуют этому случаю. При =1500 и 4500 км реактивное сопротивление в линии имеет наибольшее значение и соответственно имеет наименьшее значение по сравнению с другими значениями . Учет , , а также сопротивления генераторов и трансформаторов меняют картину, и по линии при =3000 и 6000 км можно передавать наибольшую, но не бесконечную мощность (кривые 2 на рис. 7.6, а). Можно «настроить» линию искусственным включением емкости С и индуктивности L (рис. 7.6, б) на определенную длину и создать условия для передачи наибольшей мощности. На рис. 7.6, б показаны: 1 — естественные параметры линии, 2 — настраивающие параметры. Наиболее целесообразно для передачи наибольшей мощности настраивать линию на полуволну, т. е. изменять настраивающие параметры С и L, так, чтобы в линии был резонанс. Техническая реализация и эксплуатация линий, настроенных на полуволну, связаны с большими трудностями