5 4G I м 

^{     }

_{ 5} ^{4  9, 81  20, 97}

3,14  73000  0, 07  0,1

 0, 875 м  875 мм ,

где   73000 H/м³

  B D_м

– удельный вес материала маховика (чу- гун);

– отношение ширины обода маховика к диаметру   0,07  0,1 ;

  h D_м

– отношение высоты обода маховика к диаметру   0,1  0,15 .

При определении D_м

_{  0,1.}

принималось

  0, 07 и

_{Окружная скорость обода маховика:}

^{V  }₁ ^D_м

2  25  0,875 2  10,93 м с .

Учитывая, что чугунные маховики с тяжелым обо- дом на спицах проектируются при окружных скоростях

обода

V  30 м с

и диаметрах

^D_м ^{ 450 мм , то тип ма-}

ховика выбран верно.

Соответственно ширина и высота обода маховика:

B    D_м  0, 07  875  61, 25  62 мм;

h    D_м  0,1 875  87, 5  88 мм. Масса обода маховика:

_{m } 4I _{м } 4 20, 97 _{ 109, 6 кг .}

_{об 2 2}

^D_м ^{0, 875}

В масштабе 1:2 вычерчиваем (лист 3) эскиз обода маховика.

5. Синтез профиля кулачка кулачкового меха- низма

Исходные данные:

– схема механизма: центральный кулачковый меха- низм с роликовым толкателем;

_{– ход толкателя}

_{Н  28 мм ;}

– фазовые углы: _у  120^ , _ув  30^ , _п  120^ ;

– допустимый угол давления: _доп  25^

– закон движения толкателя: ускорение толкателя на фазах удаления и приближения изменяется по

_{  }

_{а~ А   ;}

линейному закону

^{2 } _^{1  2} _

 ^у 

_

5.1. Построения диаграмм движения толкателя

^{По оси абсцисс системы координат d 2 S}₂

1

/ d ² (лист

_{4) откладываем отрезок ОD равный 80 мм соответствую-}

щий углу удаления  _у  120^

_тей.

и делим его на 8 равных час-

Диаграмму

а

1

2

^{~  d 2 S} ₂

/ d ² 

^f₁ ^( _у ⁾

строим в соот-

ветствии с заданным законом изменения этой функции, для чего через середину выбранного отрезка ОD проводим наклонную прямую максимальной ординатой О-О произ- вольной длины.

Масштабный коэффициент по оси абсцисс опреде- ляем по формуле

_

где ОD=80 мм.

_{2 у}

_

^{360  OD}

_ ^{2 120} _{ 0,026}

^{360  80}

_~

^рад _,

^мм

Для построения диаграммы

1

^V₂ ^{ dS}₂ ^{/ d}₁

графиче-

ски интегрируем график ложенным в [3].

d ² S₂

/ d ²  f₁ ( _у )

методом, из-

_{Для того чтобы масштабные коэффициенты осей}

_{~ ~}

^а₂ ^{, V}₂

^{и S}₂

были численно равными, полюсное расстоя-

ние

H₁ определяем из зависимости:

_{H } ¹

^{1 }_

_ ¹ _{ 38,2 мм .}

^0,026

Диаграмму перемещения толкателя

S₂ 

_dS

f₃ ( _n )

строим как интегральную кривую функции

2

^d₁

^{ f} ₂ ^( _n ^{) .}

В этом случае полюсное расстояние ным

H ₂ принимаем рав-

H ₂  H₁  38,2

Для построения зависимости

мм.

S₂ 

_{f (}^{= dS2} _{) , при по-}

^d₁

_{мощи которой графически определяется минимальный ра-}

_~

диус кулачка

^r₀ ^{, необходимо из графиков V}₂

^{и S}₂

исклю-

чить общий параметр  _у .

К полученной кривой

^S₂ ^

^{f (dS}₂ ^{/ d}₁ ⁾

под углом

^ _доп

 25^

проводим касательную

  . Точка пересече-

ния касательной (точка О) с осью

^0S ₂

определяет положе-

ние оси вращения кулачка при его минимальных размерах.

Отрезок _ОЕ есть минимальным радиус центрально-

го профиля кулачка

^r₀ ^.

_{Вычисляем масштабный коэффициент перемещения}

_{ } ^H

^S 8^8

_ ²⁸ _{ 0,778}

36

^мм _,

мм

_{где H - заданное перемещение толкателя;}

8^8

- максимальная ордината диаграммы измеренная по чертежу.

S ₂ 

f ( ) ,

Измеряем отрезок ОЕ на чертеже: ОЕ  41,6 мм .

_{Следовательно, минимальный радиус кулачка равен}

r₀  ОЕ   _S

^{Принимаем r}₀ ^{ 35 мм.}

 41,6  0,778  32,36 мм.

Тогда, с учетом масштабного коэффициента пере-

_мм

мещений

^ _S ^{ 0,778}

, на чертеже r₀

^мм

будет изобра-

_{жаться отрезком, равным}

_{r0 } ⁰

r

^ _S

_ ³⁵ _{ 45 мм.}

^0,778

Определяем радиус ролика:

^r_р ^{ 0,4r}₀ ^{ 0,4  35  14 мм.}

^{С учетом } _S

радиус ролика на чертеже равен

r_р

^r_р ^

S

_

_ ¹⁴ _{ 18 мм.}

^0,778