- •Министерство образования и науки Украины
- •Содержание
- •1 Оценки «черного ящика» для импульсных источников питания
- •2.Расчет трансформаторов
- •2.1 Расчет трансформатора однотактного прямоходового
- •2.2 Расчет трансформаторов однотактного обратноходового
- •2.3 Расчет трансформатора двухтактного мостового пре-
- •2.4 Трансформатор тока
- •3 Дроссели
- •3.1 Сглаживающие дроссели
- •3.2. Дроссели переменного тока
- •4 Проектирование выпрямителей
- •4.1 Выходной фильтр
- •4.2 Проектирование секции входного выпрямителя фильтра
- •5 Силовые ключи
- •5.1 Проектирование ключа и секции драйвера мощного биполярного транзистора
- •5.2 Проектирование ключа и секции драйвера на мощном
- •5.3 Управление мощными полевыми транзисторами
- •5.4 Транзистор igbt в качестве ключа
- •5.5 Драйверы управления мощными транзисторами
- •5.5.1 Быстродействующие драйверы, управляющие mosfet
- •5.5.2 Одноканальный драйвер с защитой по току управляемо-
- •5.5.3 Драйверы igbt с расширенными функциональными
- •5.5.4 Защита от выхода в активную область силового ключа
- •5.5.5 Включение драйвера без цепей защиты
- •5.5.6 Включение драйвера с использованием датчика тока
- •5.5.7 Драйверы, управляющие стойкой транзисторов
- •5.6 Трансформаторное управление силовыми ключами
- •6 Особенности управления иип
- •6.1 Краткий обзор схемы управления импульсными
- •6.2 Источники опорного напряжения
- •6.2.1 Источники опорного напряжения на стабилитронах
- •6.2.2 Регулируемые источники опорного напряжения высокой
- •6.2.3. Формирование участка постоянной мощности в dc-dc
- •6.3 Проектирование цепи обратной связи по напряжению
- •6.4 Обратная связь по току
- •6.5 Проектирование схемы запуска и смещения
- •6.6 Характеристика Боде типичных цепей, используемых в
- •7 Варианты заданий к курсовой работе
- •8 Требования к работе
- •Пример оформления титульного листа (обложки)
- •Согласование диаметров проводов
- •Параметры ферримагнитных материалов
- •Типоразмеры сердечников из ферритов
- •Методические указания
- •142/2007 Підп. До друку Формат 60х84/16
- •84313, М. Краматорськ, вул. Шкадінова, 72
2.2 Расчет трансформаторов однотактного обратноходового
преобразователя
Допустим, требуется рассчитать трансформатор однотактного обратноходового преобразователя (ООХП), на базе которого должен быть построен пятиканальный ИВЭП со следующими характеристиками:
выхоное напряжение Uп = 300 В;
выходное напряжение и ток в 1-м канале Uн2 = 20 В, Iн2 = 0,1 В;
выходное напряжение и ток во 2-м и 3-м каналах Uн3 = Uн4 = 20 В, Iн3 =Iн4 = 15мА;
выходное напряжение и ток в 4-м канале Uн5 = 20 В, Iн5 = 30 В;
выходное напряжение и ток в 5-м канале Uн6 = 16 В, Iн6 = 25 В;
ИВЭП с такими характеристиками может быть использован в качестве источника автономного питания (ИАП) для мощного импульсного ИВЭП, собранного по мостовой схеме на IGBT- или МДП-транзисторах.
Схема силовой части, представленная на рисунке 4 отличается от рассматриваемого ИВЭП количеством выходов. Трансформатор данного ИВЭП должен иметь шесть обмоток: одну первичную и пять вторичных.
Найдем суммарную мощность нагрузок:
РΣн = Вт. (2.2.1)
Рисунок 5 – Упрощённая схема ООХП
Для последующих расчетов необходимо задаться периодом T и временем открытого состояния tц силового трансформатора ООХП. Пусть T = 14 мкс, tи = 3 мкс. Рабочая частота трансформатора составит при этом f = 1/ T = 71,4 кГц.
Выберем сердечник трансформатора воспользовавшись формулой:
. (2.2.2)
В качестве материала сердечника будет использован аморфный магнитный сплав ГМ54ДС-500, имеющий следующие согласно данным.
эффективная магнитная проницаемость μэф в диапазоне напряженностей от нуля до 800 А/м.
индукция насыщения Вs = 0,8 Тл.
Зададимся параметрами петли гистерезиса по которой должно происходить перемагничивание сердечника: В0 = 0,15 Тл, ΔВ = 0,1 Тл. Тогда по формуле (2.2.2) найдем:
(2.2.3)
Полученному значению приблизительно удовлетворяет кольцевой сердечник К20 х 12 х 10, имеющий VC = 2,01·10-6 м3, S = 40 мм2, l = 50,265 мм, m = 10,5 г.
Найдем число витков w1 первичной обмотки из уравнения энергетического баланса (2.2.4):
w1=, (2.2.4)
вит. (2.2.5)
Округлим полученное значение числа витков до w1 = 200 вит. и уточним параметры петли гистерезиса:
, (2.2.6)
Тл; (2.2.7)
Тл.(2.2.8)
Амплитуда переменной составляющей индукции составит:
Тл.(2.2.9)
Найдем среднее значение Н0 и размах ΔН напряженности магнитного поля:
А/м; (2.2.10)
А/м.(2.2.11)
Примерный вид петли гистерезиса, по которой должно происходить перемагничивание сердечника, показан на рисунке 6.
Рисунок 6 – Вид петли гистерезиса, по которой должно происходить пере-магничивание сердечника
Найдем минимальное i1min и максимальное i1max значения тока первичной обмотки, используя закон полного тока:
; (2.2.12)
.(2.2.13)
На интервале [0; tи] ток i1 может быть представлен в виде следующей линейной функции времени:
(2.2.14)
Используя выражение (2.2.15),найдем по формуле (2.2.16) действующее значение тока i1:
, (2.2.15)
. (2.2.16)
Опуская промежуточные выкладки, запишем конечный результат:
(2.2.17)
По формуле (2.2.17) получим:
мА.(2.2.18)
Задавшись плотностью тока в обмотках j ≈ 3 А/мм2, найдем сечение провода первичной обмотки:
мм2. (2.2.19)
Определим диаметр провода первичной обмотки:
мм. (2.2.20)
В качестве провода первичной обмотки будем использовать провод ПЭТВ-2 диаметром по меди dпр1 = 0,100 мм (диаметр по изоляции dпр1 из = 0,128 мм).
Определим число витков вторичных обмоток трансформатора, воспользовавшись регулировочной характеристикой ООХП (2.2.21):
. (2.2.21)
Поскольку выходные напряжения ООХП в первых четырех каналах питания (UH2, UH3, UH4 и UH5) одинаковы и составляют 20 В, то и число витков соответствующих обмоток трансформатора (w2, w3, w4 и w5) также будет одним и тем же. В соответствии с формулой (2.2.21) найдем:
вит. (2.2.22)
Округлим полученное значение числа витков до w2 = w3 = w4 = w5 = = 50 вит.
Аналогично найдем число витков w6 в пятом канале, учитывая, что выходное напряжение ООХП в данном канале составляет Uн6 = 16 В:
вит.(2.2.23)
Округлим полученное значение до w6 = 40 вит.
Действующие значения токов во вторичных обмотках могут быть определены, исходя из следующих соображений.
В соответствии с законом полного тока для интервала закрытого состояния транзистора можем записать:
, (2.2.24)
где ik – мгновенные значения токов во вторичных обмотках, k = 2, …, 6.
На рассматриваемом интервале индукция линейно уменьшается от Bmax до Bmin. По такому же закону происходит уменьшение и напряженности Н, связанной с индукцией по следующей формуле:
,(2.2.25)
где µ0 – магнитная постоянная, µ0 = 4π·10-7 Гн / м. Таким образом, левая часть равенства (2.2.25) представляет собой линейно убывающую функцию времени.
Линейно убывающими будут и токи i2, i3, …, i6. Действительно, поскольку характер нагрузок на всех пяти выходах ООХП один и тот же (активно-емкостной), то и форма токов будет одинаковой, а сами токи будут пропорциональны друг другу. Иными словами, любой из токов может быть выражен через один из них, например i2, следующим образом:
, (2.2.26)
где a3..6 – коэффициенты пропорциональности.
Подставив (2.2.25) в (2.2.24), получим:
, (2.2.27)
где .(2.2.28)
Величину wэкв можно трактовать как эквивалентное число витков вторичной обмотки, заменяющей собой пять вторичных обмоток реального трансформатора без нарушения хода процессов перемагничивания в сердечнике.
На основании равенства (2.2.26)можем заключить, что ток i2 действительно является линейно убывающей функцией времени на интервале закрытого состояния транзистора. Аналогичное утверждение можно сделать и в отношении токов i2, i3, i4, i5 и i6 на основании равенств (2.2.27).
Форма тока i2 изображена на рисунке 7. Нетрудно доказать, что действующее значение I2 тока i2 определяется по формуле аналогичной (2.2.26):
. (2.2.29)
Рисунок 27 – Форма тока i2
Для нахождения минимального i2min и максимального i2max значений тока i2, входящих в формулу (2.2.29), необходимо вначале определить коэффициенты a3, …, a6. Для этого могут быть использованы равенства (2.2.26), записанные для средних значений токов i2, i3, …, i6, т. е. для токов нагрузки:
(2.2.30)
Из равенства (2.2.26) найдем:
(2.2.31)
(2.2.32)
(2.2.33)
(2.2.34)
По формуле (2.2.28) найдем:
. (2.2.35)
В соответствии с формулой найдём:
А; (2.2.36)
А. (2.2.37)
По формуле (2.2.29) определим действующее значение тока i2:
мА. (2.2.38)
Равенства (2.2.26) имеют место не только для средних, но и для действующих значений I2, I3, …, I6 токов i2, i3, …, i6, что следует из теоремы о действующем значении функции:
если две периодические функции f1(t) и f2(t) с периодом T связаны между собой соотношением
,(2.2.39)
где m и n – постоянные коэффициенты, то таким же соотношением связаны и их действующие значения F1 и F2:
.(2.2.40)
Тогда получим:
мА; (2.2.41)
мА; (2.2.42)
мА; (2.2.43)
мА; (2.2.44)
Определив действующие значения токов во вторичных обмотках, найдем сечение и диаметр проводов этих обмоток.
Для обмотки 1-го канала питания получим:
мм2; (2.2.45)
мм.(2.2.46)
В качестве провода данной обмотки будем использовать провод ПЭТВ-2 диаметром по меди dпр2 = 0,200 мм (диаметр по изоляции dпр2из = 0,240 мм).
Для обмоток 2-го и 3-го каналов питания получим:
мм2; (2.2.47)
мм. (2.2.48)
В качестве проводов данных обмоток будем использовать провод ПЭТВ-2 диаметром по меди dпр3 = dпр4 = 0,100 мм.
Обмотка 4-го канала питания должна иметь
мм2 (2.2.49)
мм.(2.2.50)
В целях уменьшения номенклатуры диаметров проводов будем использовать для данной обмотки провод ПЭТВ-2 диаметром по меди dпр3 = 0,200 мм.
Для обмотки 5-го канала питания получим:
мм2; (2.2.51)
мм.(2.2.52)
В качестве провода данной обмотки будем использовать провод ПЭТВ-2 диаметром по меди dпр6 = 0,100 мм.
На этом расчет трансформатора ООХП можно считать законченным.