![](/user_photo/_userpic.png)
- •Список литературы
- •Ю.Д. Баранаев, А.П. Глебов, А.В. Клушин, В.Я. Козлов
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Схема охлаждения реактора
- •Предлагается использовать следующую схему охлаждения реактора, в соответствии с которой активная зона разделена по радиусу на центральную и периферийную зоны с примерно одинаковым числом ТВС (рис. 1).
- •Периферийная зона охлаждается при движении теплоносителя сверху вниз. Внизу активной зоны в камере смешения потоки теплоносителя из периферийных ТВС объединяются и поступают на вход в центральную, которая охлаждается при движении теплоносителя снизу вверх. Питательная вода охлаждает весь корпус реактора, подвод и отвод теплоносителя осуществляются по патрубкам типа ”труба в трубе”. Возможно и раздельное исполнение патрубков. По предлагаемой схеме теплоизолировать нужно только ”горячий” бокс для сбора пара перед выходом его из реактора, активная зона может быть доступна для перегрузок топлива.
- •Надкритичность и требуемое число органов СУЗ для ее компенсации
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Предложенные двухходовые схемы циркуляции теплоносителя со сверхкритическим давлением в водоохлаждаемых реакторах с быстро-резонансным и тепловым спектрами нейтронов позволяют реализовать преимущества по сравнению с предлагаемыми проектами подобных ЯЭУ. При реализации указанных схем теплоотвода:
- •Список литературы
- •В.И. Деев, К.В. Куценко, В.С. Харитонов
- •Ю.С. Юрьев*, C.И. Морозова*, В.М.Абдулкадыров**, И.А.Чусов**
- •Список литературы
- •ВВЕДЕНИЕ
- •Предлагаемые характеристики твэла
- •Нейтронно-физические условия эксплуатации твэлов
- •Температурные условия эксплуатации твэлов
- •2. КАНДИДАТНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ОБОЛОЧЕК ТВЭЛОВ
- •4. КОНСТРУКЦИИ ТВС
- •АННОТАЦИЯ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ СКД
- •1.1. Изменение теплофизических свойств с температурой
- •1.3. Развитие естественной конвекции за счет архимедовых сил
- •Гладкие стержни
- •Пучки оребренных стержней
- •1.5. Теплообмен в пучках стержней
- •Таблица 1
- •Сравнительные характеристики ВВЭР-СКД и SCFR
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Список литературы
- •Параметры РУ в номинальном режиме работы
- •Наименование параметра
- •ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС", Подольск
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА СХЕМЫ АЭС С РЕАКТОРОМ СКД (НА ОСНОВЕ РАБОТЫ [5])
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Список литературы
![](/html/611/144/html_EQSNiBe4Oy.qIbp/htmlconvd-GnU5Gq26x1.jpg)
1. РЕАКТОР С БЫСТРО-РЕЗОНАНСНЫМ СПЕКТРОМ НЕЙТРОНОВ
1.1. Схема охлаждения реактора
Предлагается использовать следующую схему охлаждения реактора, в соответствии с которой активная зона разделена по радиусу на центральную и периферийную зоны с примерно одинаковым числом ТВС (рис. 1).
Периферийная зона охлаждается при движении теплоносителя сверху вниз. Внизу активной зоны в камере смешения потоки теплоносителя из периферийных ТВС объединяются и поступают на вход в центральную, которая охлаждается при движении теплоносителя снизу вверх. Питательная вода охлаждает весь корпус реактора, подвод и отвод теплоносителя осуществляются по патрубкам типа ”труба в трубе”. Возможно и раздельное исполнение патрубков. По предлагаемой схеме теплоизолировать нужно только ”горячий” бокс для сбора пара перед выходом его из реактора, активная зона может быть доступна для перегрузок топлива.
Вода сверхкритического давления при нагреве не имеет фазовых переходов. Однако можно выделить псевдо-критическую точку при 385°С, около которой при изменении температуры воды на 15°С ее плотность изменяется в 2,5 раза. Потоки теплоносителя в опускном и подъемном участках предлагается разделить при ~ 395°С. В опускном участке теплоноситель будет нагреваться на 115°С, плотность изменяться в 3,5 раза. В подъемном участке подогрев теплоносителя составит 135°С, плотность изменится в 2,2 раза. Таким образом, спектр нейтронов по высоте изменяется незначительно, а будет изменяться по радиусу, и в этом случае не потребуется сложного профилирования обогащения топлива для выравнивания энерговыделения по объему активной зоны. Все конструкции ТВС будут работать при вдвое меньшем перепаде температуры.
Рис. 1. Схема охлаждения реактора
29
![](/html/611/144/html_EQSNiBe4Oy.qIbp/htmlconvd-GnU5Gq27x1.jpg)
При делении активной зоны на два участка проходное сечение для теплоносителя уменьшается в 2 раза и в 2 раза увеличивается скорость теплоносителя, которая становится равной 1,6 м/с на входе в периферийную зону и ~ 15 м/с на выходе из активной зоны.
В связи с уменьшением расхода теплоносителя (примерно в 10 раз по сравнению с ВВЭР) его скорость получается небольшая, затраты на перекачку несущественные (потери на трение составят ~ 0,8 МПа, затраты на перекачку ~ 2500 кВт). При увеличении скорости теплоносителя в 2 раза повысится коэффициент теплоотдачи (в 1,7 раза), что приведет к снижению температуры оболочки твэла и улучшению его работоспособности.
1.2. Топливный цикл |
|
Основные технические характеристики реактора следующие: |
|
Мощность, МВт: |
|
электрическая...................................................................... |
1700 |
тепловая............................................................................... |
3830 |
Теплоноситель: |
|
давление, МПа.................................................................... |
25 |
температура на входе/выходе, °С..................................... |
280/530 |
Высота/эквивалентный диаметр активной зоны,........................3,76/3,37 |
|
Число ТВС в активной зоне.......................................................... |
241 |
Топливная композиция представляет собой смесь отработавшего ядерного топлива |
|
ВВЭР и оружейного плутония. Такая топливная загрузка существенно уменьшает тре- |
|
буемое количество оружейного плутония по сравнению с вариантом с обедненным |
|
ураном. Кроме того, не накапливаются дополнительные объемы отработавшего топли- |
|
ва. |
|
При эффективной плотности смеси оксидов урана и плутония 9,3 г/см3 плотность оксида оружейного плутония составляет 0,7 г/см3 и одинаковая во всех ТВС.
В расчетной модели (рис. 2, 3) центральная и периферийная зоны по высоте разбивались на четыре подзоны с изменением средних параметров теплоносителя, температуры топлива и оболочки твэла, полученных из предварительных расчетов (таблица 1).
Рис. 2. Картограмма активной зоны
30
![](/html/611/144/html_EQSNiBe4Oy.qIbp/htmlconvd-GnU5Gq28x1.jpg)
Рис. 3. Поперечное сечение ТВС:
1 – чехол толщиной 2,25 мм; 2 – центральная труба размером Ø10,7×1 мм; 3 – 18 направляющих каналов под ПЭЛ размером Ø10,7×0,55 мм;
4 – 252 твэла, оболочка размером Ø10,7×0,55 мм, шаг 12 мм. Конструкционный материал всех элементов – никелевый сплав
Таблица 1
Изменение теплогидравлических параметров в расчетной модели ТВС по высоте активной зоны
Расстояние от |
Плотность тепло- |
Температура, °С |
|
|
низа активной |
носителя, г/см3 |
Теплоносителя |
Оболочки |
Топлива |
зоны, см |
|
|
|
|
68 |
|
Периферийная |
зона |
|
0,3 |
388 |
405 |
990 |
|
80 |
0,45 |
370 |
385 |
860 |
120 |
0,68 |
340 |
352 |
720 |
108 |
0,76 |
290 |
300 |
600 |
68 |
|
Центральная зона |
|
|
0,2 |
403 |
430 |
1000 |
|
80 |
0,15 |
420 |
465 |
1050 |
120 |
0,12 |
450 |
530 |
1100 |
108 |
0,095 |
513 |
575 |
1080 |
Нейтронно-физические расчеты реактора проводились с помощью программного комплекса WIMS-ACADEM, разработанного для трехмерной гексагональной геометрии, в пяти групповом приближении. Были выделены три группы быстрых и по одной группе резонансных и тепловых нейтронов. Нижние энергетические границы групп 1,35, 0,111 МэВ, 9,12 кэВ, 4 эВ, 0. Групповые константы для каждой подзоны реактора рассчитывали в зависимости от глубины выгорания по модифицированной программе WIMS-4D. Выбран 5-ти кратный топливный цикл с перегрузками ТВС один раз в течение календарного года как в пределах центральной или периферийной зон, так и между зонами. Результаты расчета топливного цикла в сравнении с ВВЭР-СКД [4] с одноходовой схемой охлаждения и бланкетом из обедненного урана приведены в таблице 3.
Получены 21-групповые спектры нейтронов для верхней и нижней подзон в центре центральной (рис. 4, а) и средней области периферийной (рис. 4, б) зон. Для выделенных трех энергетических областей: 10 МэВ ≥ Е ≥ 0,1 МэВ – быстрые нейтроны;
31