- •Список литературы
- •Ю.Д. Баранаев, А.П. Глебов, А.В. Клушин, В.Я. Козлов
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Схема охлаждения реактора
- •Предлагается использовать следующую схему охлаждения реактора, в соответствии с которой активная зона разделена по радиусу на центральную и периферийную зоны с примерно одинаковым числом ТВС (рис. 1).
- •Периферийная зона охлаждается при движении теплоносителя сверху вниз. Внизу активной зоны в камере смешения потоки теплоносителя из периферийных ТВС объединяются и поступают на вход в центральную, которая охлаждается при движении теплоносителя снизу вверх. Питательная вода охлаждает весь корпус реактора, подвод и отвод теплоносителя осуществляются по патрубкам типа ”труба в трубе”. Возможно и раздельное исполнение патрубков. По предлагаемой схеме теплоизолировать нужно только ”горячий” бокс для сбора пара перед выходом его из реактора, активная зона может быть доступна для перегрузок топлива.
- •Надкритичность и требуемое число органов СУЗ для ее компенсации
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Предложенные двухходовые схемы циркуляции теплоносителя со сверхкритическим давлением в водоохлаждаемых реакторах с быстро-резонансным и тепловым спектрами нейтронов позволяют реализовать преимущества по сравнению с предлагаемыми проектами подобных ЯЭУ. При реализации указанных схем теплоотвода:
- •Список литературы
- •В.И. Деев, К.В. Куценко, В.С. Харитонов
- •Ю.С. Юрьев*, C.И. Морозова*, В.М.Абдулкадыров**, И.А.Чусов**
- •Список литературы
- •ВВЕДЕНИЕ
- •Предлагаемые характеристики твэла
- •Нейтронно-физические условия эксплуатации твэлов
- •Температурные условия эксплуатации твэлов
- •2. КАНДИДАТНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ОБОЛОЧЕК ТВЭЛОВ
- •4. КОНСТРУКЦИИ ТВС
- •АННОТАЦИЯ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ СКД
- •1.1. Изменение теплофизических свойств с температурой
- •1.3. Развитие естественной конвекции за счет архимедовых сил
- •Гладкие стержни
- •Пучки оребренных стержней
- •1.5. Теплообмен в пучках стержней
- •Таблица 1
- •Сравнительные характеристики ВВЭР-СКД и SCFR
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Список литературы
- •Параметры РУ в номинальном режиме работы
- •Наименование параметра
- •ФГУП ОКБ "ГИДРОПРЕСС", Подольск
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА СХЕМЫ АЭС С РЕАКТОРОМ СКД (НА ОСНОВЕ РАБОТЫ [5])
- •ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- •Список литературы
РАСЧЕТ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ В ПРЯМОТОЧНОЙ СХЕМЕ АЭС С РЕАКТОРОМ СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ
В.М.Абдулкадыров, Г.П. Богословская
Обнинский Технический Университет Атомной Энергетики, г. Обнинск
ВВЕДЕНИЕ
Строительство АЭС отличается высокой долей капитальных затрат, причем ~70% от стоимости оборудования энергоблоков составляет оборудование паропроизводящей установки. При сложной тепловой схеме и низких параметрах теплоносителя КПД в современных АЭС с водоохлаждаемыми реакторами составляет ~ 33 ÷ 35%, в то время как на современных тепловых электростанциях КПД приближается к 50%.
Стремление улучшить экономические показатели АЭС привело к использованию ядерного перегрева пара, внедрение которого на 1 и 2 блоках БАЭС при параметрах пара ~ 10 МПа и Т ≈ 540°С привело к увеличению КПД до 37 – 38 %. Для дальнейшего повышения этих показателей предлагалось использовать в качестве теплоносителя воду при сверхкритических параметрах (СКП) [1].
Внастоящее время ведутся разработки концепций реакторов на воде сверхкритических параметров SCWR (Super Critical Water Reactor) с тепловым и быстрым спектром нейтронов. В публикациях (Transactions ANS) и конференциях (GLOBAL, ICONE-13), проводимых в 2004 и 2005 годах, отмечается, что над этими концепциями работают 24 организации в 12 странах и эти реакторы рассматриваются как магистральная линия развития водоохлаждаемых реакторов.
Втечение следующих 15-ти лет планируется построить демонстрационную установку, а коммерческое развертывание ЯЭУ с СКД предполагается к 2030 году. При оценке стоимости предполагается, что демонстрационная установка будет стоить ~ 1000 $/кВт, а коммерческие установки существенно ниже этой суммы.
ВГНЦ РФ-ФЭИ (г. Обнинск) выполнены предпроектные проработки вариантов одноконтурной реакторной установки с быстрым или быстро-резонансным спектром нейтронов с водяным теплоносителем СКД и МОХ топливом на основе оружейного плутония. В рамках этой работы проводились оценочные расчеты принципиальной тепловой схемы реакторной установки. Некоторые результаты были опубликованы [2].
Цель настоящей работы – провести сравнительные расчеты мощности и поверхности сепаратора-пароперегревателя в схемах одноконтурного ВВЭР СКД, предлагаемых в отечественной и зарубежной литературе. В частности ставились следующие задачи:
1.Повторить расчет принципиальной тепловой схемы, проведенный в ГНЦ РФ ФЭИ В.В.Долговым.
2.Провести сравнительный расчет мощности и поверхности сепараторапароперегревателя в отечественной и зарубежных схемах одноконтурного ВВЭР СКД.
3.Провести сравнение различных схем для последующего выявления направлений оптимизации конструкции пароперегревателя.
1. РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА СХЕМЫ АЭС С РЕАКТОРОМ СКД (НА ОСНОВЕ РАБОТЫ [5])
Система промежуточной сепарации и перегрева пара предназначена для обеспечения допустимой влажности пара в конце процесса расширения в турбине, чем обеспечивается надежность работы лопаток последних ступеней ЦНД.
161
Кроме того, применение сепарации и перегрева пара повышает внутренний относительный КПД турбины.
В процессе расширения пара в турбинах насыщенного пара, если не принимать никаких мер по удалению влаги, влажность в последних ступенях настолько велика, что ηoi (внутренний относительный КПД) оказывается существенно ниже, чем при работе перегретым паром, а эрозия лопаток при этом становится недопустимо большой.
В турбинах АЭС с ВВЭР применяют промежуточную сепарацию влаги из пара, промежуточный перегрев пара либо сепарацию с последующим перегревом отсепарированного пара. Промежуточная сепарация влаги разделяется на внешнюю (когда удаление влаги происходит в сепараторах, установленных вне турбины), и внутриканальную сепарацию влаги в проточной части турбины.
Внешняя сепарация влаги связана с выводом из турбины всего потока пара в специальные устройства-сепараторы и последующим возвращением его в турбину. Наиболее просто это можно осуществить в местах деления турбины на части. Вместе с тем, наибольший эффект от внешней сепарации получается при определенных параметрах пара. Давление, при котором происходит сепарация или сепарация и промежуточный перегрев пара, называется разделительным. Оно существенно влияет на показатели экономичности турбоустановки и параметры сепаратора.
Рис. 1. H-S диаграмма для тепловой схемы (на основе работы [5])
Для промежуточного перегрева пара используется свежий пар, чем и определяется максимальная температура перегрева (на 15-40 0С).
Перегрев свежим паром снижает термический КПД цикла. Положительное влияние такого перегрева пара сказывается только на существенном понижении потерь от влажности в последующих ступенях, повышение внутреннего относительного КПД и надежности турбины. Паровой перегрев используют в том случае, когда путем сепарации нельзя достигнуть допустимого уровня влажности пара в конце расширения.
162
Перегрев пара производится в пароперегревателе СПП, который представляет собой поверхностный теплообменный аппарат. Греющим паром пароперегревателя является свежий пар, поступающий из главного парового коллектора через регулирующий клапан СПП. [3].
На Рис. 1 представлена Н-S диаграмма для тепловой схемы, разработанной в работе [5], сама тепловая схема изображена на Рис. 2.
Рис. 2. Принципиальная тепловая схема энергоблока ВВЭР-СКД с закритическими параметрами рабочего тела.
1 – реактор, 2 – турбина, 3 – сепаратор, 4 – промежуточный перегреватель отборным паром, 5 – промежуточный перегреватель острым паром, 6 – конденсатор, 7 – конденсатные насосы, 8 – насосы отборного конденсата, 9 – регенеративные подогреватели низкого давления, 10 – деаэратор, 11 – питательные насосы, 12 – подогреватели высокого давления.
2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТОКОВ ПАРА И ВОДЫ В ЭЛЕМЕНТАХ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ (РИС.2)
На основании уравнений материального баланса:
ПП-1.
DПП1 i2
iс |
Dцвд |
|
iПП1 |
iдр.ПП1
Dцсд (iПП1 −ic ) =ηDПП1 (i2 −iдр.ПП1 )
Dцсд (2987 − 2784) = 0.98DПП1 (2895 −1148)
DПП1 = 0.1186Dцсд
163
ПП-2.
DПП2 i0
iпп1 |
Dцвд |
|
iПП2 |
iдр.ПП2
ПВД-8.
Dцсд(iПП2 −iПП1 ) = ηDПП2 (i0 −iдр.ПП2 )
Dцсд(3433 − 2987) = 0.98DПП2 (3187 −1310)
DПП2 = 0.2424Dцсд
D1 i1 DПП2 iдр.ПП2
iвх_р |
D0 |
|
iвых7 |
DПП2+D1 |
i’8 |
ПВД-7.
D2 |
i2 |
DПП1 iдр.ПП1 |
iвых7 |
|
D0 |
|
|
i’вых6 |
D1+DПП2 |
i’8 |
i’7 |
ПВД-6. |
|
|
|
D3 |
i3 |
iвых6 |
|
D0 |
|
|
iвых5 |
Dcум |
i’7 |
i’6 |
D0 (iвх_ р −iвых7 ) = η(D1 (i1 −i'8 ) + DПП2 (iдр.ПП2 −i'8 ))
D0 (1230 −1087) = 0,98(D1 (2980 −1312) + + 0.2424Dцсд(1310 −1312))
D1 = 0.0875D0 −0.0003Dцсд
D0 (iвых7 −iвых6 ) = η(D2 (i2 −i'7 ) + DПП1 (iдр.ПП1 −i'7 ) +
+ D27 (i'8 −i'7 ))
D0 (1087 −951) = 0,98(D2 (2895 −1150) +
+0.1186Dцсд (1148 −1150) + (D1 + 0.2424Dцсд ) ×
×(1312 −1150))
D2 = 0.0878D0 −0.0224Dцсд
D0 (iвых6 −iвых7 ) = η((D2 + D1 + DПП1 + DПП2 )(i'7 −i'6 ) +
+ D3 (i3 −i'6 ))
D0 (951−819) = 0,98(0.0878D0 −0.0224Dцсд +
+0.0875D0 −0.0003Dцсд +0.02424Dцсд +
+0.1186Dцсд)(1150 −1028) + D3 (2821−1028))
D3 = 0.0631D0 −0.0231Dцсд
164
ПВД-5. |
|
D4 |
i4 |
iвых5 |
D0 |
|
iд |
Dcум i’6 |
i’5 |
Сепаратор |
|
D0 |
(iвых5 −i Д ) = η((D3 + D2 + D1 + DПП1 + DПП2 ) × |
×(i'6 −i'5 ) + D4 (i4 −i'5 )) |
|
D0 |
(819 − 682) = 0,98(0.0878D0 − 0.0224Dцсд + |
+0.0875D0 −0.0003Dцсд + 0.02424Dцсд + 0.1186Dцсд
++0.0631D0 −0.0231Dцсд) ×(1150 −861) +
+D4 (2738 −861))
D4 = 0.0533D0 −0.0281Dцсд
Влажность пара после сепаратора x2=0.99, до x1=0.95, тогда
Dс |
= |
x2 − x1 |
D'цсд = |
0.99 −0.95 |
D'цсд = 0.04D'цсд |
|
x2 |
0.99 |
|||||
|
|
|
|
В то же время D'цсд = Dцсд + Dc , тогда Dc = 0.04(Dцсд + Dc ) и Dc = 0.0421Dцсд
Деаэратор.
Dc ic
DЦНД iвых3
D5 i5
Dсум i‘5
D0 i’д
Уравнение теплового баланса деаэратора:
D0i'д = η[D5i5 + Dцндiвых3 + (DПП1 + DПП2 + D1 + D2 + D3 + D4 )i'5 +Dсiс ]
711D0 = 0.98[D5 2685 + Dцнд 590 + (DПП1 + DПП2 + D1 + D2 + D3 + D4 )861 + 0.0421Dцсд 795] D0 711 = 0.98[D5 2685 + Dцнд 590 + (0.1186Dцсд + 0.2424Dцсд + 0.0875D0 − 0.0003Dцсд +
+ 0.0878D0 − 0.0224Dцсд + 0.0631D0 − 0.0231Dцсд + 0.0533D0 − 0.0281Dцсд )861 + + 0.0421Dцсд 795]
D5 = 0.1713D0 − 0.1045Dцсд − 0.2197 Dцнд
Рассмотрим материальный баланс деаэратора
165
D0 |
= Dс + D5 + DПП1 + DПП2 + D1 + D2 − D3 + D4 + Dцнд |
|||
D0 |
= D5 + 0.0421Dцсд + 0.1186Dцсд + 0.2424Dцсд + 0.0875D0 −0.0003Dцсд + 0.0878D0 − |
|||
−0.0224Dцсд + 0.0631D0 −0.0231Dцсд + 0.0533D0 −0.0281Dцсд + 0.0421Dцсд + Dцнд |
||||
D5 |
= 0.7083D0 −0.3292Dцсд − Dцнд |
|
||
Dцнд = 0.7083D0 −0.3292Dцсд − D5 |
|
|||
|
Подставим Dцнд в уравнение теплового баланса |
|||
D5 = 0.1713D0 − 0.1045Dцсд − 0.2197(0.7083D0 − 0.3292Dцсд − D5 ) |
||||
D5 = 0.0201D0 − 0.0413Dцсд |
|
|||
|
Тогда D15: |
|
|
|
|
Dцнд |
= 0.7083D0 −0.3292Dцсд − D5 |
||
|
Dцнд |
= 0.6882D0 −0.2879Dцсд |
|
|
|
ПНД-3. |
|
|
|
|
|
D5 |
i5 |
Dцнд (iвых3 −iвых2 ) = η(D6 (i5 −i'3 )) |
|
iвых3 |
|
Dцнд |
(0.6882D0 −0.2879Dцсд )(590 − 420) = |
|
|
= 0,98(D6 (3240 −546)) |
||
|
|
|
iвых2 |
D6 = 0.0443D0 −0.0185Dцсд |
|
|
i’3 |
|
|
|
ПНД-2. |
|
|
|
|
|
D7 |
i7 |
Dцнд(iвых2 −iвых1) =η(D7 (i7 −i'2 )+D6 (i'3 −i'2 )) |
|
iвых2 |
|
Dцнд |
(0.6882D0 −0.2879Dцсд)(420−252) = |
|
|
=0,98(D7 (2900−335)+(0.0443D0 −0.0185Dцсд)(546−335)) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
iвых1 |
D7 =0.042D0 −0.0212Dцсд |
|
|
D6 i’3 |
i’2 |
|
|
ПНД-1. |
|
|
|
|
|
D8 |
i8 |
|
|
iвых1 |
|
Dцнд |
|
|
|
|
iк |
D7+D6 i’2 |
i’1 |
||
|
|
166 |
Dцнд(iвых1 −iк ) = η(D8 (i8 −i'1 ) + (D6 + D7 )(i'2 −i'1 )) (0.6882D0 −0.2879Dцсд)(252 −148) =
= 0,98(D7 (2713 − 230) + (0.0443D0 −0.0185Dцсд + 0.042D0 −0.0212Dцсд)(335 − 230))
D8 = 0.0257D0 −0.0106Dцсд
Для определения неизвестной величины Dцнд рассмотрим уравнение материального баланса после ПНД-3:
Dцнд = Dцсд − D6 − D7 − D8
0.6882D0 −0.2879Dцсд = Dцсд −0.0443D0 + 0.0185Dцсд −0.042D0 + 0.0212Dцсд −0.0257D0 + 0.0106Dцсд
Dцсд = 0.598D0
Подставим значение Dцсд в ранее определенные уравнения:
DПП1 |
= 0.071D0 |
Dc |
= 0.025D0 |
||
DПП2 |
= 0.145D0 |
||||
D5 |
= 0.005D0 |
||||
D1 |
= |
0.087D0 |
|||
D6 |
= 0.033D0 |
||||
D2 |
= |
0.074D0 |
|||
D7 |
= 0.029D0 |
||||
D3 |
= |
0.049D0 |
|||
D8 |
= 0.019D0 |
||||
D4 |
= |
0.036D0 |
|||
|
|
Таблица 1.
Сравнение долей расхода в элементах тепловой схемы контура.
№ отбора |
Уточненный расчет |
Расчет Долгова В.В. |
|
|
|
I |
0.087 |
0.087 |
|
|
|
II |
0.074 |
0.053 |
|
|
|
III |
0.049 |
0.052 |
|
|
|
IV |
0.036 |
0.04 |
|
|
|
V |
0.005 |
0.014 |
|
|
|
VI |
0.033 |
0.026 |
|
|
|
VII |
0.029 |
0.034 |
|
|
|
VIII |
0.019 |
0.02 |
|
|
|
С |
0.025 |
0.028 |
|
|
|
ПП1 |
0.071 |
0.072 |
|
|
|
ПП2 |
0.145 |
0.126 |
|
|
|
Результаты расчета практически подтвердили значения относительных расходов в элементах тепловой схемы, рассчитанные Долговым В.В., за исключением отбора V в деаэратор. Это расхождение связанно с тем, что ранее были выбраны заниженные значения параметров в деаэраторе, в частности температура 158 оС. В расчете, проведенном в рамках дипломного проекта, принималась. стандартная температура в деаэраторе, которая равна 165 °С.
167
3.СРАВНИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ СЕПАРАТОРА ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
Для оценки поверхности сепаратора-пароперегревателя были рассмотрены три возможные тепловые схемы реакторной установки на сверхкритический параметрах, а именно:
Схема А – схема реакторной установки SCWR, разработанная в Массачусетском Технологическом институте (США) и представленная авторами Middleton B.D. и Buongiorno J. в отчете «Supercritical Water Reactor Cycle for Medium Power Applications». MIT-ANP-TR-110 (June 2006). Схема ориентирована на оборудование для водо-водяных реакторов, изготавливаемое в США (Рис. 3 ).
Схема В – прямоточная схема АЭС с реактором на сверхкритических параметрах (Россия) (Рис.4 ).
Схема С, которая представляет собой гибридную схему с ядерным реактором и перегревом пара котлом на органическом топливе (ВВЭР-ТЭС) (Рис.5 )
Рис. 3. Тепловая схема реактора SCWR, разработанная в Массачусетском Технологическом институте (США) [20]
При расчете поверхности сепаратора-пароперегревателя учитывались следующие механизмы теплообмена: продольное обтекание пучка оребренных труб, теплообмен при конденсации на 1 ступени, теплообмен при сверхкритических параметрах на 2 ступени.
168
Рис. 4. Тепловая схема реактора на СКП, разработанная в ГНЦ РФ ФЭИ (Россия) [5]
При расчете поверхности сепаратора-пароперегревателя учитывались следующие механизмы теплообмена: продольное обтекание пучка оребренных труб, теплообмен при конденсации на 1 ступени, теплообмен при сверхкритических параметрах на 2 ступени.
Рис. 5. Тепловая схема гибридной установки, включающей реакторную установку и тепловую схему ТЭС
При расчете поверхности сепаратора-пароперегревателя учитывались следующие механизмы теплообмена: процесс конвективного теплообмена и излучения в поглощающей газовой среде
169