- •1 Технологическая часть
- •1.1 Анализ технологического процесса
- •1.2 Описание промышленной установки
- •Кинематическая схема электропривода
- •2. Выбор систем электропривода и автоматизации промышленной установки
- •2.1. Литературный обзор по теме дипломного проекта
- •2.2. Форлулирование требований к автоматизированному электроприводу и системе автоматизации
- •2.3. Проектирование функциональной схемы автоматизированного электропривода
- •2.4. Определение возможных вариантов и выбор рациональной системы электропривода
- •3. Выбор электродвигателя
- •3.1. Построение нагрузочной диаграммы электропривода
- •4 Проектирование силовой схемы автоматизированного электропривода и выбор комплектного преобразователя электрической энергии
- •4.1 Определение возможных вариантов и обоснование выбора типа комплектного преобразователя
- •4.2. Расчет параметров и выбор элементов силовой цепи
- •5. Проектирование системы автоматического управления.
- •5.1. Разработка математической модели автоматизированного электропривода
- •5.2.Расчет параметров объекта управления
- •5.3.Определение параметров и структуры управляющего устройства
- •6. Анализ динамических и статических характеристик электропривода
- •6.1. Разработка имитационной модели электропривода
- •6.2. Расчет и определение показателей качества переходных процессов
- •6.3. Построение статических характеристик электропривода
- •8. Выбор и проектирование системы автоматизации производственной установки
- •8.1. Формализация условий работы установки
- •8.2. Разработка алгоритма и программы управления
- •8.3. Разработка функциональной логической схемы
- •9. Проектирование конструкции узла системы автоматизированного электропривода
- •10. Проектирование схемы электроснабжения и защиты установки
- •10.1. Выбор аппаратов, проводов и кабелей
- •10.2.Таблица перечня элементов электрооборудования производственной установки
- •11. Охрана труда
- •11.1 Производственная санитария
- •11.2 Техника безопасности
- •11.3. Пожарная безопасность
4.2. Расчет параметров и выбор элементов силовой цепи
Для силовой цепи необходимо вычислить ёмкость С-фильтра (рис.4.1.).
Ток протекающий по силовой цепи описывается уравнением:
Отклонение напряжения в цепи постоянного тока от заданного не должно превышать 5%:
B.
Рис.4.1. силовая цепь.
Ток вычисляется по формуле:
(4.1),
где U1H=220B; I1H=17,27A; cosφ=0,88
Подставляя значения в формулу(4. 1), получим
Ёмкость вычисляем по формуле:
, (4.2)
с.
Подставляя значения в формул (4.2), получим:
мкФ
5. Проектирование системы автоматического управления.
5.1. Разработка математической модели автоматизированного электропривода
В основу математической модели положена структурная схема автоматического регулирования скорости представленная в «Теории электропривода» В. И. Ключева в параграфе 7.5.
Структурная схема автоматического регулирования скорости
Рис.5.1
Тп,э=Тп/Ку.ж.., Тп― машинная постоянная, учитывающая дискретность, запаздывание и наличие фильтров в системе фазового импульсного управления, Тп<0,01 с, Ку.ж..― коэффициент увеличения модуля жесткости в замкнутой системе βЗ.С.по сравнению с βЕ, βЗ.С.=βЕ(1+кО.С)=βЕкУ.Ж., βЕ―жесткость механической характеристики, βЕ=2МК/ω0НОМsK, Тэ― электромагнитная постоянная двигателя, Тэ=1/ω0ЭЛ,НОМsK, Тм― механическая постоянная электропривода, Тм=Jω0/МК, Кп― коэфициент усиления преобразователя, Кп=Еп/U,.
5.2.Расчет параметров объекта управления
Исходя из выражений и данных двигателя, получаем:
Мном.= Рном./0 ном.,
где 0 ном. – скорость двигателя, определяемая как:
0 ном. = n / 30,
0 ном. = 3,143000 / 30 =314,16с-1;
Mном. = 7500 / 314,16 = 23,87 Нм;
Номинальная скорость двигателя определяется по формуле:
ном. = nном.(1-Sном.) / 30,
ном. = 3,143000(1-0,035) / 30 = 303с-1;
тогда max =ном. =303 с-1 – максимальная скорость двигателя;
min = max / D = 303/4 = 75,1 с-1;
Определим время пуска двигателя:
tn = Jном. / Мп-Мс;
где Мп = 2Мном. =223,87=47,74 Нм – пусковой момент;
J = 2Jдв =20,0075=0,015– суммарный момент инерции системы;
tп = 0,015306/47,74-23,83=0,193с;
Для расчета параметров структурной схемы необходимо произвести расчеты параметров Т-образной схемы замещения АД:
R1 = 0,685Ом;
R2 = 0,417Ом;
Rm = 14,9Ом;
L1 = 0,178Гн; L2 = 0,182Гн; L12 = 0,175Гн;
х1= 0,864Ом; х2= 2,086Ом; хm= 55,15Ом
Здесь ― эквивалентная постоянная времени статора;
― эквивалентное сопротивление цепи статора;
― эквивалентная индуктивность цепи статора;
Lэ= 0,178 – 0,1752/0,182 = 0,0097Гн;
Rэ= 0,685 + 0,417(0,1752/0,1822) = 1,07Ом;
Тэ= 0,0097/1,0705 = 0,009с.
Тм= 3140,015/23,872,2=0,09с.
5.3.Определение параметров и структуры управляющего устройства
Для управления насоса производители преобразователей, в том числе АВВ, предлагают использовать ПИД-регулирование. Параметры ПИД-регулира зависят от состояния водопроводной системы, которая не вычисляется, поэтому ПИД-регулятор программируется приблизительно и настраиваеттся в процессе наладки. Согласно литературе водопроводную сеть можно представить как апериодическое звено с большой постоянной времени. Одновременно система насос-сеть реализует зависимость Н~(ω/ωНОМ)2.
6. Анализ динамических и статических характеристик электропривода
6.1. Разработка имитационной модели электропривода
На основании математической модели разрабатываем имитационную модель в пакетеMATLAB. К схеме моделирования системы ПЧ-АД, с входным сигналом задания скорости, данной в “Теории электропривода” В.И.Ключева, добавим регулятор давления в виде интегрирующего звена, на вход которого поступает разность сигналов задания и обратной связи по давлению, а на выходе задание скорости:
Реализация обратной связи по давлению(напору)
Рис.6.1
К выходу системы добавляем модель насоса реализующую преобразование сигнала скорости в сигнал напора , где ТСЕТИ―постоянная времени сети, т.е. время за которое сеть изменяет свои параметры, из-за протяженности и наличия воздушных карманов оно достаточно велико, измеряется в десятках секунд, по сравнению с ним время переходных процессов в преобразователе частоты и электродвигателе являются малыми величинами, которые не влияют на качество регулирования.
Так как необходимо учесть изменение статического напора сети, а следовательно и момента в зависимости от скорости, вводим обратную связь по моменту реализующую зависимость , где к― коэффициент аппроксимации,. С достаточной точностью можно принять к=2,05. Полученная таким путем зависимость М(n) является аппроксимацией графика на рис.3.1. Для данного привода ωCT.MAX=1,2ωHOM=376,8 рад/с, а условием эксплуатации насоса является ωCT.MIN=0,9ωНОМ=282,6 рад/с.