- •Глава 9. Физико-химические
- •9.1. Анализ состава газовой фазы в зоне столба дуги
- •9.1.2. Образование соединений между компонентами газовой смеси
- •9.1.3. Насыщение расплавленного металла газами в капле и сварной ванне
- •9.2. Влияние атмосферных газов на свойства стали и сплавов при сварке
- •9.2.1. Влияние кислорода на свойства стали
- •9.2.3. Влияние водорода на свойства стали
- •9.2.4 Влияние со2, со и паров н2о на свойства стали
- •9.2.5. Влияние атмосферных газов на свойства цветных металлов
- •9.3. Взаимодействие металла с защитными флюсами при сварке
- •9.3.1. Строение и свойства сварочных флюсов
- •9.3.2. Характеристика важнейших простых оксидов, входящих в состав шлаковой фазы
- •9.3.3. Основные системы сварочных шлаков
- •9.4. Массообмен между расплавленным металлом, газовой средой и шлаком
- •9.5. Расплавление электрода и перенос капель в ванну
- •9.6. Источники водорода при сварке под флюсом
- •9.7. Окисление металла шва флюсом
- •9.8. Переход вредных примесей из флюса в металл шва
- •9.9. Раскисление металла при сварке
- •9.9.1. Виды раскисли тельных процессов
- •9.9.2. Легирование наплавленного металла
- •9.10. Рафинирование сварочной ванны и модифицирование металла шва
- •9.10.1. Влияние серы на структуру и свойства шва
- •9.10.2. Десульфурация сварочной ванны
- •9.10.3. Снижение содержания фосфора в металле шва
- •9.11. Дефекты металлургического происхождения в сварных швах
- •9.11.2. Шлаковые включения в металле шва
- •9.11.3. Ликвационная неоднородность в металле шва
9.4. Массообмен между расплавленным металлом, газовой средой и шлаком
Одной из важнейших функций флюсов или электродных покрытий, применяемых при электродуговой сварке, является металлургическая обработка металла шва: его раскисление, легирование, модифицирование и рафинирование.
Вследствие активного развития окислительных процессов при дуговой сварке практически всегда есть потребность раскисления металла. Однако, чтобы получить наплавленный металл требуемого состава с определенными свойствами, одной операции раскисления недостаточно, так как металл теряет некоторые полезные примеси в результате не только окисления, но и прямого испарения под действием высоких температур. Для компенсации этих потерь, а также для введения в наплавленный металл специальных добавок различных элементов (с целью повышения качества металла) параллельно с раскислением осуществляют легирование и модифицирование металла. Одновременно необходимо рафинировать металл, т. е. очищать его от вредных примесей (серы и фосфора), попадающих в металл из шлака.
Таким образом, взаимодействие газовой и шлаковой фаз с жидким металлом представляет собой сложный комплекс физико-химических процессов, из которых важнейшие - реакции окисления, раскисления, легирования и рафинирования металла. Для улучшения структуры первичной кристаллизации, ее измельчения и упорядочения в металл шва вводят небольшие количества зародышей кристаллитов специальных тугоплавких добавок-модификаторов. Наиболее сильные из них - ниобий Nb, титан Ti, цирконий Zr, ванадий V.
При электродуговой сварке между расплавленным металлом, шлаком и газовой средой непрерывно происходят процессы интенсивного массообмена. Естественно, что результаты этих процессов прежде всего и самым существенным образом зависят от соотношения взаимодействующих масс. В общем случае влияние взаимодействующих масс металла и флюса на концентрацию элемента в металле шва может быть определено по уравнению материального баланса элемента Э до и после сварки:
(9.31)
где- массы соответственно электродного металла, основного металла, флюса, металла шва и шлака;
- концентрации элемента соответственно в электродном металле, основном металле, флюсе, металле шва и шлаке. Обозначая константу распределения элемента между шлаком и металлом шва
(9.32)
= 1 - γ и допуская, что тф ≈ тшл, окончательно из (9.31) получаем
(9.33)
Таким образом, для расчетного определения химического состава металла шва нужно знать концентрации элемента в исходных материалах, массовые доли основного (1 - γ) и электродного (γ) металлов в металле шва, относительную массу β взаимодействующего с металлом шлака и константу распределения L.
Наибольшие затруднения при расчетах по выражению (9.33) вызывает недостаток надежных данных о значениях L. В ряде случаев L можно найти через константу равновесия реакции или определить экспериментально.
Рассмотрим более подробно смысл и физическую сущность величины β - коэффициента эффективности массообмена, который оценивается отношением массы флюса, реально участвовавшего в массообмене, к массе расплавленного металла тм:
(9.34)
Здесь mф значительно меньше массы расплавленного при сварке флюса. Дело в том, что только небольшая часть (иногда не более 10... 15 %) всего расплавившегося флюса или электродного покрытия участвует в массообмене с расплавленным металлом, тогда как большая его часть, защищающая металл от взаимодействия с атмосферой, в контакт с металлом капель или сварочной ванны не вступает и, естественно, ни в каких металлургических процессах между металлом и шлаком не участвует.
Коэффициент эффективности массообмена β находят экспериментально - с помощью метода элемента-«свидетеля». Во флюс добавляют небольшое количество (1...2 %) элемента-«свидетеля». В качестве «свидетелей» можно брать неокисляющиеся элементы, не взаимодействующие с флюсом, свободно и неограниченно растворяющиеся в металле шва: благородные металлы, никель, в некоторых случаях медь.
Желательно также, чтобы элемент-свидетель» не входил в состав основного и электродного металлов. Тонко измельченный и равномерно распределенный по всему объему электродного покрытия или флюса, элемент-«свидетель» участвует вместе с ними во всех видах конвективных перемещений и при вступлении в контакт с расплавленным металлом полностью переходит в него из флюса. По концентрации элемента-свидетеля», перешедшего в металл шва из флюса, легко определить р из выражения (9.33). Так как элемента-«свидетеля» нет ни в основном, ни в электродном металле, то
(9.35)
Элемент-«свидетель» не растворим в шлаке и неограниченно растворим в металле, следовательно, L = 0, βL = 0 и знаменатель уравнения (9.33) 1 + βL = 1. Учитывая также соотношения (9.35), из (9.33) получаем
(9.36)
Коэффициент эффективности массообмена β зависит от многих факторов: от физических свойств шлаковой основы флюса или электродного покрытия - ее жидкотекучести, вязкости, плотности и т. п.; от гидродинамической обстановки (в реакционной сварочной зоне), которая, в свою очередь, определяется сварочным током, напряжением дуги, длительностью т существования металла в сварочной ванне (рис. 9.23), электромагнитными силами, газовыми потоками и т. д. Из рис. 9.23 следует, что на многих режимах достигается постоянное значение (3 и неизменное содержание элементов в металле шва, т. е. практически имеет место термодинамическое равновесие при сварке.