3.2.2. Подбор сечений симметричной арматуры

max , в том числе от длительных нагрузоки соответствующее загружению значение, в том числе от длительных нагрузок.

Рабочая высота сечения h = h₀ - a = 40 - 4 = 36см, ширина b=40см.

Эксцентриситет силы .

Случайный эксцентриситет: или, но не менее 1см.

Т.к эксцентриситет силы е_о=5,6см больше случайного эксцентриситета е_о=1,33см, принимаем его для расчета статически неопределимой системы.

Значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры:

при длительной нагрузке

при полной нагрузке

, где - радиус ядра сечения.

Выражение для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учетом, чтопринимает вид

Расчетную длину колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимают равной высоте этажа l_o=l=4,8м.

Для тяжелого бетона

Значение , принимаем=0,265

Отношение модулей упругости

Задаемся коэффициентом армирования

Граничная относительная высота сжатой зоны

,

где

принимаем арматуру 225 с A_s=9,82 см²

перерасчет не нужен

3.2.3. Консоль колонны для опирания ригеля

Опорное давление ригеля Q = 455,28кН.

Длина опорной площадки l=20см при ширине ригеля

Вылет консоли с учетом зазора 5см принимаем ;расстояние от грани колонны до

силы Q: .

Высота сечения консоли у грани колонны , при угле на­клона сжатой грани = 45° высота консоли у свободногокрая

Рабочая высота сечения консоли h₀=h - а = 60– 3 = 57cм.

Т.к l=25cм<0,9∙h₀ =0,9∙57=51см - консоль короткая.

Консоль армируем горизонтальными хомутами Ø6 A-І () с, шагом()и отгибами 2Ø16 A-III с .

Проверка прочность сечения консоли: .

; ;

- прочность обеспечена.

Изгибающий момент консоли у грани ригеля:.

Площадь сечения продольной арматуры при

.

Принимаем 2Ø18 A-III с .

3.2.4. Конструирование арматуры колонны

Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных

каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной армату­ры 25 мм в подвале и первом этаже здания равен 10 мм; принимаем Ø10 A-III с шагом s = 350 мм по размеру стороны сечения колонны b=400 мм, что менее 20d= 20∙36 = 720 мм.

IV. Расчёт многопролетной второстепенной балки

4.1. Расчетный пролет и нагрузки

Расчетный пролет ра­вен расстоянию в свету между главными балками .

Расчетные нагрузки на 1м длины второстепенной балки:

постоянная:

собственного веса плиты и пола .

то же балки сечением 0,2×0,5 (p=2500кг/м³),2,75кН/м

итого: g=7,71кН/м с учетом коэффициента надежности по назначению здания = 0,95g=7,71∙0,95=7,32кН/м

временная с учетом = 0,95 V=24∙2∙0,95=45,6кН/м

полная нагрузка g+V=53,31кН/м

4.2. Расчетные усилия

Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом перераспределе­ния усилий.

В первом пролете .

На первой промежуточной опоре .

В средних пролетах и на средних опорах .

Отрицательные моменты в средних пролетах опреде­ляют по огибающей эпюре моментов; они зависят от отношения временной нагрузки к постоян­ной v/g. В расчетном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при v/g3 можно принять равным 40 % момента на первой промежуточной опоре: v/g=45,6/6,2=5,76>3 условие не соблюдается.

Поперечные силы на:

крайней опоре ;

первой промежуточной опоре слева ;

первой промежуточной опоре справа .