Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Уральский Государственный Университет Путей Сообщения

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

мой.docx

Скачиваний:

Добавлен:

17.05.2015

Размер:

1.67 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 84 5 6 7 8 > Следующая >>>

1.2.2. Расчет на раскрытие трещин нормальных к продольной оси

γ_sp = 1

a_crc≤ [ a_crc]

[ a_crc] = 0,4 при не продолжительных нагрузках

[ a_crc] = 0,3 при продолжительных нагрузках

Моменты от нормативных нагрузок

М_п+д = 100,16 кН/м

М_п = 106,82 кН/м

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянных и длительных

нагрузок

e_sp = 0

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки

Ширина раскрытия от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок

Ширина раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузок

Непродолжительная ширина раскрытия трещин

a_crc= a_crc₁–a’_crc+a_crc₂= 0,08 + 0,07 + 0,10 = 0,25 мм < 0,4 мм

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

a_crc₂ = 0,10 < 0,3 мм

Условия выполняются.

1.2.3. Расчет прогиба плиты

M = 153 кН/м

Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь при γ =1

N_tot = P₂ = 194,2 кН

Эксцентриситет:

e_s_tot = M/P₂ = (153 _* 100)/194,2 = 78,8 см

При длительном действии нагрузки коэффициент φ_l = 0,8

Коэффициент характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры на участке между трещинами

Кривизна оси при изгибе

Условие выполняется.

II Расчет и конструирование ригеля.

1.Определение геометрических характеристик поперечного сечения ригеля.

Схема ригеля

y_ц_._т=

∑S_x=2S₁+S₂ + 2S₃=2A₁*y₁+A₂*y₂+2A₃*y₃=2*17,5*10*5+30*80*0+2*17,5*30*22,5/2=17500 см³

А_риг=2А₁+А₂+2А₃=2*17,5*10+30*80+2*17,5*30/2=3275 см²

у_ц.т. ==5,344 см

Y_ц.т.=∑[Y_i+A_i(y_ц.т.-y_i)²]=

= 299951,16см⁴

Проверка: S_x_ц.т.=2*17,5*10*0,34+30*80*5,34-2*17,5*30*24,7/2=0,50

2. Определение усилий в ригеле поперечной рамы

2.1. от постоянной нагрузки с учетом веса ригеля

m_риг=γ_nγ_fA_ригρ_б=0,95*1,1*0,3275*25=8,556 кН/м

g_пл=q_постγ_nb=4,72*0,95*6=26,904 кН/м

g=m_риг+g_пл=8,556+26,904=35,46кН/м

2.2. от временной нагрузки

V=γ_nv*b=0,95*24,0*6=136,8кН/м

3. Подбор сечения ригеля и колонны

3.1. Высота ригеля (до центра арматуры)

h₀=1,8*

M₀==кНм

М=0,7М₀=0,7*193,86=135,70 кНм

h₀=1,8=30,94 смRb=1.7 кН/см²-расчетное сопротивление бетона

3.2. Площадь сечения колонны

N=n*(g+v)*a*b+G*a*b=1*28,72*6*6+(4,72+1,2)*6*6=1247,04 кН

А_кол===1100,3 см²

а=см

Y_кол=см⁴

4. Соотношение между изгибной жесткостью ригеля и колонны

Рригель рассматривают совместно с примыкающими колоннами, где высота колонны равна высоте этажа, т.е. узел сопряжения ригеля с колонной принимают жестким.

Моменты ригеля при различных загружениях.

Опорные моменты вычисляем по табл. 2 прил.11 /1/

Схема загружения	Опорные моменты,
Схема загружения




Расчетные схемы для опорных моментов	1+2	1+4	1+4	1+3
Расчетные схемы для пролетных моментов	1+2	1+2	1+3	1+3

Пролетные моменты ригеля

Крайний пролет

1 кНм

2 кНм

3 кНм

4 кНм

Средний пролет

1 кНм

2 кНм

3 кНм

4 кНм

Эпюры моментов, кНм

Эпюры моментов от различных комбинаций временных нагрузок и

постоянных, кНм

Суммарные опорные моменты и пролетные моменты получаем путем суммирования схем: 1+2, 1+3, 1+4.

Эпюры 1+2, 1+3, 1+4, кН/м

Перераспределение моментов по схеме загружения 1+4 под влиянием образования пластических шарниров в ригеле

Огибающая эпюра моментов после перераспределения усилий, кН/м

2.1.3. Опорные моменты ригеля по граням колонны из эпюры (1+4+ПД)

1) Опорный момент по грани средней колонны:

2) Опорный момент по грани крайней колонны:

2.1.3.1 Q на ригеле по граням колонны из эпюры (1+4)

1) Опорный момент по грани средней колонны:

2) Опорный момент по грани крайней колонны:

Эпюра на основе моментов по граням колонн, кНм

2.1.4. Поперечные силы ригеля

Поперечные силы принимают по большему из двух расчетов: упругого расчета и расчета с учетом перераспределения моментов

На крайней опоре

(1+4 ПД)

(1+4)

2) На средней опоре

(1+4 ПД)

(1+4)

2.2. Расчет ригеля по сечениям нормальным к продольной оси

2.2.1. Характеристики бетона и арматуры

Бетон тяжелый класса В20; расчетное сопротивление при сжатии R_b=11,5МПа; при растяжении R_bt=0,9МПа; коэффициент условия работы бетона γ_b₂=0,9; модуль упругости E_b=27000МПа (по прил. 1 и 2 /1/).

Арматура продольная рабочая класса А-III, расчетное сопротивление R_s=365 МПа, модуль

упругости E_s=200 000 МПа.

2.2.2. Определение высоты сечения ригеля

Из условия экономичности , по табл.3.1./1/

Уточняем высоту сечения ригеля по опорному моменту:

По пролетному моменту:

Сечение ригеля, принятое по заданию, не изменяем, т.к оно больше требуемого .

2.2.3. Подбор продольной арматуры в пролете и на опоре

1. В пролетах: h₀=80-6=74см

Сечение в первом пролете:

; ;

Принимаем 425 A-III с A_s = 19,63см².

Сечение в среднем пролете:

; ;

Принимаем 422 A-III с A_s = 15,20см².

2. На опорах: h₀=80-4=76см

Сечение на средней опоре:

;;

Принимаем 232 A-III с A_s = 16,08см².

Сечение на крайней опоре в первом пролете:

; ;

Принимаем 225 A-III с A_s = 9,82см².

2.3. Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси

На средней опоре поперечная сила . Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки их с продольной арматурой диаметромd=36мм и принимаем равным d_sw=8мм (прил. 9 /1/) с площадью A_s = 0,503см². При классе А-III R_sw=285МПа (прил. 5 /1/); т.к ,R_sw=255МПа. Число каркасов – 2, при этом A_sw = 2·0,503=1,01см².

Шаг поперечных стержней на всех приопорных участках длиной l/4 по конструктивным условиям s = h/3 = 25см принимаем s=20см, в средней части пролета шаг s =3h/4=3∙80/4=60см принимаем s=50см.