Черт. 64. К примеру расчета 48

Расчетпроизводим в соответствии с указаниями пп. 3.93 и 3.94.

Расчетную площадь А_loc2определяем в соответствии с черт. 63,е.

Согласно черт. 64, имеем c₁= 200 мм<b = 800 мм; a₁= 200× 2+300= 700 мм; b₁= 200 × 2+200 = 600 мм;А_loc2 =a₁ b₁= 700×600=420000 мм².

Площадь смятия равна А_loc1=300×200 =60000 мм². Поскольку класс бетона ниже В25,a=1,0.

Коэффициент j_bравен:

Определяем расчетное сопротивление бетона смятию по формуле (195), принимая r_b с учетомg_b9 = 0,9 (см. табл. 9) как для бетонной конструкции: r_b= 6,7 ×0,9 = 6,03 МПа:

R_{b, loc} = aj_b R_b= 1×9× 6,03 = 11,5 МПа

(где aj_b = 1×1,9 = 1,9 > 1,0).

Проверяем условие (194), принимая y= 1,0 как при равномерном распределении местной нагрузки, тогда

=1× 11,5× 60000 = 690000 H= 690 кН < N =1000 кН,

т. е. прочность бетона на местное сжатие не обеспечена, и поэтому необходимо применить косвенное армирование. Принимаем косвенное армирование в виде сеток из арматурной проволоки класса Вр-1, диаметром 3 мм, ячейкой 100´100 мм и шагом по высоте s= 100 мм (R_s,xy =375 МПа).

Проверяем прочность согласно п. 3.95. Так как j_b= 1,9 < 3,5, в расчет вводим j_b= 1,9.

Коэффициент косвенного армирования сетками m_xуопределяем по формуле (99).

Из черт. 64 имеем: п_x= 5;l_x =300 мм;п_y =4;l_y= 400мм;А_sx = А_sy =7,1 мм²(Æ3);А_ef =l_x l_у =300 × 400= 120000 мм² >A_loc1= 60 000 мм²,тогда

По формулам (101) и (100) определяем yиj:

Коэффициент j_s равен:

j_s =4,5 ‑ 3,5 A_loc1/A_ef= 4,5 ‑ 3,5 × 60000/120000 = 2,75.

Приведенную прочность бетона R^*_b,locопределяем по формуле (197):

R^*_b,loc = R_b j_b + jm_xy R_s,xy j_s=

= 6,7 ×1,9+ 3,69×0,00183×375×2,75 = 19,7 МПа.

Проверяем условие (196):

R^*_b,loc A_loc1 =19,7 × 60000 = 1182 ×10³ H > N =1000 кН,

т. е. прочность бетона обеспечена.

Определяем наименьшую глубину заложения сеток по формуле (198), принимая j_d = 0,5:

т. е. достаточно установить две сетки.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

3.96(3.42).Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

F £ aR_bt u_m h_o, (200)

где F ¾продавливающая сила;

a —коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого ........................ 1,00

мелкозернистого .......... 0,85

легкого .......................... 0,80

u_m ¾среднеарифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.

При определении u_mиFпредполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали черт.65, а).

Продавливающая сила Fпринимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая по плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.

Если схема опирания такая, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней более 45° [например, в свайных ростверках (черт. 65, б)], тогда правая часть условия (200) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h_o/с(гдес —длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания). При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде прис= 0,4h_о.