3.4. Расчет на износ. Тепловой расчет

Удельную работу буксования сцепления рассчитывают по формуле:

. (3.25)

Допустимая удельная работа буксования – []= 10 120 Дж/см².

При определении теплового режима сцепления рассчитывается нагрев ведущего диска. Маховик имеет значительно большую массу, чем нажимной диск, и поэтому температура его нагрева сравнительно невелика.

При расчете нагрева ведущего диска принимается допущение, что теплопередача в окружающую среду отсутствует и вся работа буксования используется на нагрев диска.

Нагрев ведущего диска при одном трогании с места определяют по формуле

, (3.26)

где – доля теплоты, поглощаемая диском;– масса нажимного диска;– удельная теплоемкость стали.

Допустимый нагрев нажимного диска – [] = 10 15 С.

Полученная расчетная температура является условной (определение ее проведено при одном трогании автомобиля с места) и используется при сравнительной оценке конструкций сцеплений различных типов. В действительности же процесс нагрева дисков значительно сложнее, и поэтому температура деталей сцепления в процессе работы автомобиля значительно выше.

3.5. Расчет элементов сцепления

3.5.1. Расчет нажимных пружин

Усилиецилиндрической нажим­ной пружины определяют по формуле:

, (3.27)

где –деформация пружины; – модуль упругости;d – диаметр проволоки пружины; –число рабочих вит­ков; –средний диаметр витка пружины.

Допустимое усилие пружины – [] = 800 Н.

Жесткость пружины рассчитывают по формуле:

. (3.28)

Напряжение кручения пружины определяют по формуле:

. (3.29)

Допустимое напряжение кручения пружины – [] = 700  900 МПа.

Упругие характеристики двух цилинд­рических пружин разной жесткости, сжатых до получения одинаковых нажимных усилий, приведены на рисунке. При уменьшении де­формации пружин на одну и ту же величину, соответствующую одинаковому изнашиванию фрикционных накладок ведомого дис­ка, пружина, имеющая меньшую жесткость, сохраняет большее нажимное усилие –> .

Од­нако для размещения одной пружины малой жесткости, обеспечивающей не­обходимое нажимное усилие, необходимо значительно увеличивать размеры сцепле­ния. В этом случае предпочтительно при­менять несколько периферийно распо­ложенных пружин малой жесткости, в сумме обеспечивающих заданное на­жимное усилие

Двойные цилиндрические пружины могут располагаться парами (одна внутри другой) или по двум концентрическим окружностям.

При расчете двой­ных цилиндрических пружин исходят из следующих условий:

1. общее усилие всех пружин должно быть равно сумме усилий пружин наружного и внутреннего рядов – ;

2. при одинаковой деформации пружин наружного и внутренне­го рядов напряжения в них должны быть одинаковыми – =,= .

Вследствие указанных условий соотношения между параметра­ми пружин наружного и внутреннего рядов должны быть равны:

. (3.30)

С учетом этого равенства и определяют необходимые параметры двойных цилиндрических пружин.

Нажимное усилие центральной диафрагменной пружины рассчитывают по формуле:

, (3.31)

где ;– модуль упругости 1-го рода;– коэффициент Пуассона;– толщина пружины;,b, –размеры диафрагменной пружины; – прогиб пру­жины; –высота сплошной части пружины.

Усилие при выключении сцепления определяют по формуле:

. (3.32)

Прогиб пружины рассчитывают по формуле:

, (3.33)

где –угловое перемещение; –жесткость лепестков пружи­ны.

Наибольшие напряжения возникают в пружине в момент вы­ключения сцепления со стороны ее малого торца (в основании лепестков), когда пружина выпрямляется (становится плоской).

Суммарные напряжения можно определить по формуле:

, (3.34)

где – напряжения растяжения лепестков;– напряжения изгиба.

Напряжения растяжения лепестков определяют по формуле:

, (3.35)

где – угол подъема лепестков пружины в свободном состоянии; – число лепестков пружины.

Напряжения изгиба лепестков рассчитывают по формуле:

, (3.36)

где – момент сопротивления изгибу в опасном сечении.

Напряжения в диафрагменных пружинах составляют около 1000 МПа.