2014-15_уч / Методичка1 ТММ редактир
..pdf20
Таблица 2.2.
Исходный данные для проектирования зубчатых механизмов
Номер схемы |
|
Обозна- |
Едини- |
|
|
Варианты числовых значений |
|
|
|||||
Параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
чение |
ца |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения элек- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тродвигателя (для схем |
nДВ |
об/мин |
940 |
960 |
960 |
960 |
1440 |
1440 |
1420 |
1440 |
940 |
1700 |
|
1÷5 рычажных механиз- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения криво- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
шипа 1 (для схем 1÷5 ры- |
n1=nР |
« |
50 |
45 |
40 |
55 |
60 |
65 |
70 |
75 |
80 |
85 |
чажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
планетарной ступени ре- |
m1 |
мм |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
|
|
Модуль зубчатых колес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дуктора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число зубьев колес про- |
za |
–– |
12 |
14 |
15 |
12 |
14 |
12 |
14 |
15 |
12 |
14 |
|
стой передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zb |
–– |
18 |
24 |
21 |
20 |
21 |
19 |
25 |
20 |
24 |
26 |
|
|
|
||||||||||||
|
Модуль зубчатых колес |
m |
мм |
5 |
6 |
5 |
6 |
8 |
5 |
6 |
8 |
5 |
6 |
|
Za, Zb |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения элек- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тродвигателя (для схем |
nДВ |
об/мин |
1420 |
1440 |
950 |
930 |
940 |
1250 |
1100 |
1440 |
1350 |
1410 |
|
1÷5 рычажных механиз- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения криво- |
n1=nР |
« |
71 |
72 |
68 |
74 |
72 |
72 |
70 |
75 |
65 |
82 |
2 |
шипа 1 (для схем 1÷5 ры- |
||||||||||||
Схема |
чажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модуль зубчатых колес |
m1 |
мм |
3 |
4 |
5 |
3 |
4 |
5 |
3 |
4 |
5 |
3 |
|
|
планетарного механизма |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число зубьев колес про- |
za |
–– |
12 |
12 |
12 |
14 |
11 |
13 |
12 |
14 |
15 |
13 |
|
стой передачи |
zb |
–– |
24 |
20 |
26 |
26 |
25 |
26 |
22 |
20 |
25 |
23 |
|
Модуль зубчатых колес |
m |
мм |
10 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
15 |
14 |
12 |
10 |
|
Za, Zb |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения элект- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
родвигателя (для схем 1÷5 |
nДВ |
об/мин |
1500 |
1200 |
1500 |
1400 |
1500 |
1000 |
1500 |
1400 |
1000 |
1000 |
|
рычажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения криво- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
шипа 1 (для схем 1÷5 ры- |
n1=nР |
« |
200 |
120 |
180 |
140 |
160 |
100 |
150 |
120 |
80 |
110 |
чажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
планетарной ступени ре- |
m1 |
мм |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
4 |
3 |
|
|
Модуль зубчатых колес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дуктора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число зубьев колес про- |
za |
–– |
12 |
14 |
13 |
10 |
9 |
12 |
9 |
10 |
9 |
14 |
|
стой передачи |
zb |
–– |
20 |
28 |
20 |
26 |
22 |
24 |
22 |
26 |
27 |
26 |
|
Модуль зубчатых колес |
m |
мм |
5 |
4 |
5 |
4 |
5 |
4 |
5 |
4 |
5 |
4 |
|
Za, Zb |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения элект- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
родвигателя (для схем 1÷5 |
nДВ |
об/мин |
1200 |
1360 |
1460 |
1350 |
1260 |
1260 |
1580 |
1470 |
880 |
1570 |
|
рычажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения криво- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
шипа 1 (для схем 1÷5 ры- |
n1=nР |
« |
60 |
68 |
73 |
70 |
63 |
63 |
79 |
74 |
50 |
80 |
Схема |
чажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модуль зубчатых колес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
планетарной ступени ре- |
m1 |
мм |
5 |
4 |
5 |
6 |
5 |
4 |
5 |
6 |
5 |
4 |
|
дуктора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число зубьев колес про- |
za |
–– |
15 |
14 |
16 |
13 |
12 |
14 |
15 |
10 |
12 |
13 |
|
стой передачи |
zb |
–– |
45 |
42 |
48 |
39 |
40 |
45 |
48 |
35 |
36 |
39 |
|
|
21
Модуль зубчатых колес
Za, Zb
m |
мм |
8 |
7 |
9 |
10 |
8 |
7 |
9 |
10 |
8 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.2. продолжение
Номер схемы |
|
чение |
ца |
|
|
Варианты числовых значений |
|
|
||||||
|
Параметры |
Обозна- |
Едини- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота вращения электро- |
|
об/ми |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
двигателя (для схем 1÷5 |
nДВ |
3000 |
2950 |
2940 |
2930 |
2920 |
3000 |
2950 |
2940 |
2930 |
2900 |
||
|
рычажных механизмов) |
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Частота вращения коленча- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
того вала 1 (для схем 1÷5 |
n1=nР |
« |
750 |
650 |
655 |
700 |
680 |
600 |
615 |
580 |
600 |
630 |
|
рычажных механизмов) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модуль зубчатых колес |
m1 |
мм |
2 |
3 |
3 |
3 |
2 |
3 |
2 |
3 |
2 |
3 |
||
планетарного редуктора |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число зубьев колес простой |
za |
–– |
14 |
13 |
12 |
15 |
13 |
14 |
13 |
12 |
11 |
10 |
|
|
ступени |
zb |
–– |
20 |
19 |
18 |
21 |
18 |
21 |
20 |
19 |
20 |
22 |
|
|
|
|||||||||||||
|
Модуль зубчатых колес |
m |
мм |
3 |
4 |
5 |
3 |
4 |
5 |
3 |
4 |
5 |
3 |
|
|
Za, Zb |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание:
1)Число сателлитов во всех схемах планетарных механизмов следует принять k 3;
2)При наличии в расчетной схеме двигателя внутреннего сгорания (схема 6) передаточное от-
ношение планетарного механизма следует принять равным UПЛ = 2 + n/2, где n номер варианта числовых данных;
22
3. ИССЛЕДОВАНИЕ РЫЧАЖНОГО МЕХАНИЗМА
3.1. Структурный анализ механизмов
Основной принцип образования рычажных (стержневых) механизмов, сформулированный Ассуром Л. В., заключается в последовательном присоединении к входным звеньям и стойке кинематических цепей с нулевой степенью подвижности, которые называются структурными группами Ассура.
Входное звено со стойкой образуют простейший механизм 1-го класса (рис. 3.1, а, б), а группа Ассура имеют класс К гр , зависящий от числа вершин наиболее
сложного замкнутого контура подвижных звеньев и порядок, определяемый числом свободных кинематических пар, которыми группа присоединяется к основному механизму (рис. 3.2, а-з). Состав и последовательность присоединения групп Асура в механизме можно выразить формулой его строения (рис. 3.3). Механизм в целом классифицируется по группе наивысшего класса и порядка, входящего в него и имеет число входных звеньев, совпадающее со степенью подвижности W 3n 2 p5 p4 , n, p5 , p4 − число подвижных звеньев и кинематических
пар 5-го и 4-го классов, определяемых числом наложенных на звенья условий связи.
3.2. Кинематический анализ механизмов
Кинематический анализ включает вопросы изучения движения звеньев без учета действующих сил, при этом используются графические и аналитические методы исследования, позволяющие определить перемещения, скорости, ускорения звеньев или отдельных точек. Графические методы, которые рассмотрены ниже, являются наиболее наглядными, а их комбинация с аналитическими методами обеспечивает универсальность использования для различных механизмов.
При графических построениях на чертеже изображаются длины звеньев, скорости, ускорения и другие величины в определенном масштабе, характеризуемом масштабным коэффициентом.
длина отрезка при его изображении .
Например, если вектор ра длиной 10 мм изображает скорость V 30 м/с,
то v 3 м с 1 / мм.
Графо-аналитические методы включают этап построения положения механизма, соответствующего заданному моменту времени, и называемого планом положений, который строится последовательно, начиная с входного звена, в соответствии с формулой строения методом засечек (рис. 3.4) в определенном масштабе, когда все линейные размеры звеньев заданы.
Скорости и ускорения звеньев или их точек могут быть определены методом планов, при котором для отдельных характерных точек, совершающих
23
Рис. 3.1. Пример механизмов класса
Рис. 3.2. Пример структурных групп Ассура:
а-д - |
класса |
порядка; |
ж - |
класса |
; |
з - |
класса |
; |
Рис. 3.3. Структурный анализ механизмов
24
сложное движение, составляются векторные уравнения (рис. 3.5). Их решение осуществляется графически путем построения замкнутых многоугольников (планов) скоростей и ускорений, где вектора абсолютных скоростей и ускорений откладываются в определенном масштабе от единой точки (полюса).
При определении направления векторов скоростей и ускорений следует учитывать: во вращательном относительном движении соответствие линейных и угловых скоростей, а также тангенциальных и угловых ускорений (рис. 3.5, а); в поступательном относительном движении совпадение вектора ускорения Кориолиса a k с вектором относительной скорости поступательного движения, повернутым
на 90 в направлении угловой скорости переносного движения (рис. 3.5, б). Для определения скоростей и ускорений промежуточных точек звеньев
обычно используется теорема подобия, согласно которой точки на плане звена и соответствующие точки на плане скоростей или ускорений образуют подобные фигуры или пропорциональные отрезки.
3.3. Силовой анализ рычажных механизмов
Основной целью силового анализа является определение действующих на звенья сил, что позволяет в дальнейшем производить расчеты механизмов на прочность и износостойкость.
Среди сил действующих на механизм различают:
1)движущие силы Fd (моменты M d ), ускоряющие движение;
2)силы сопротивления Fc (моменты M c ), замедляющие движение входных
звеньев и совершающие отрицательную работу;
3)опорные реакции в кинематических парах Fij ;
4)силы инерции, возникающие при переменном движении звеньев и приводимые к главному вектору Fи и главному моменту М и :
Fи m as ; М и J s ,
где m, J s − масса и момент инерции звена относительно оси, проходящей через центр масс; as , − линейное ускорение центра масс и угловое ускорение звена.
Знак минус указывает противоположность направлений инерционных силовых факторов и соответствующих ускорений.
Для исследования закона движения механизма его удобно заменить условным звеном – звеном приведения, имеющим закон движения аналогичного звена реального механизма, а все внешние силы – одной приведенной силой Fпр (мо-
ментом M пр ), из условия равенства мощностей приведенной и приводимых сил
(моментов), т. е. |
Fпр РiVi cos i /(VA cos пр ) , где Vi ,VA − скорости точек при- |
ложения i-й и |
|
приведенной сил; |
i , пр − угол между скоростью и силой для i-й и приведен- |
ной сил. |
|
25
Рис. 3.4. Построение планов положений механизма
Рис. 3.5. Векторные уравнения при сложном движении звеньев: а – вращательное относительное движение; б – поступательное относительное движение
26
Приведенная сила (момент) характеризует реакцию механизма на движение его входного звена по заданному закону, а сила (момент), необходимая для получения этого закона, равная по величине Fпр (М пр ) и противоположная ей по
направлению, называется уравновешивающей Fур (М ур ) .
Зная активные силы и силы инерции, действующие на звенья механизма, можно определить реакции в кинематических парах и уравновешивающую силу (момент) на входном звене. Если расчет ведется без учета сил трения, то реакции можно считать направленными по нормали к поверхности контакта.
При силовом расчете используется принцип Даламбера, позволяющий задачу динамики свести к статическому расчету. В этом случае к ускоренно движущимся звеньям условно прикладываются силы инерции, что позволяет рассматривать их
вравновесии и решать задачу аналитически или графоаналитически. При графоаналитическом решении механизм расчленяется на структурные группы и входные звенья. Расчет ведется, начиная с последней структурной группы и заканчивается расчетом входного звена. При расчете структурных групп и входных звеньев к ним прикладываются все действующие силы, включая силы инерции и опорные реакции. Каждая из неизвестных реакций при необходимости может быть разложена на две составляющие по двум предварительно выбранным направлениям, например, по оси звена (нормальная составляющая) и перпендикулярная оси звена (тангенциальная составляющая). Когда число уравнений статики равно числу неизвестных, их можно определить из условия замкнутости векторных многоугольников (планов) сил, которые строятся в определенном масштабе. На рис. 3.6, а-в показаны примеры построения таких планов сил для типовых структурных групп Асура, а на рис. 3.6, г показан план сил для входного звена. При необходимости предварительно определяются ряд неизвестных аналитически из уравнения моментов сил относительно любой из характерных точек. Например,
вгруппе камень-кулиса (рис. 3.6. в) можно сначала определить реакцию Fi,2 , из
уравнения M A 0, а затем реакцию Fi,3 из Fк 0 (плана сил).
Величину уравновешивающей силы Рур можно определить как методами кинетостатики, так и методом жесткого рычага Жуковского, согласно которому Fур
определяется из условия моментного равновесия повернутого на 90 ° в ту или другую сторону плана скоростей с приложенными в соответствующих его точках и сохраняющими свое направление активными силами, включая силы инерции. Сила Fур находится из условия равновесия моментов М к 0 , т. е
Fур hур Fк hк 0,
где hk , hур – кратчайшие расстояния от полюса плана скоростей до линий действия к-й и уравновешивающей сил.
27
Рис. 3.6. Примеры построения планов сил
3.4. Пример структурного, кинематического и силового
28
исследования плоского шестизвенного шарнирно-рычажного механизма
Схема механизма в исследуемом положении (план положений) изображена на рис. 3.7, где истинные длины звеньев lАВ = 250 мм; lВС = 700 мм; lВЕ = 380 мм; lСD
= 470 мм; lЕF = 870 мм, размеры Y = 750 мм, X = 250 мм. Ведущему звено (кривошип АВ) вращается с постоянной частотой вращения n1 = 400 об/мин в
направлении, указанном стрелкой. Угол поворота кривошипа для исследуемого положения механизма = 330 °.
При выполнении силового расчета исходить из следующих условий.
1. Вес звеньев определять из соотношения G ql , где l − длина звена в м; q − погонный вес ( q = 200 Н/м).
2.Вес ползуна принимать в 2 5 раз большим веса кривошипа.
3.Центры тяжести звеньев находится на середине их длины, центр тяжести ползуна совпадает с центром шарнира.
4.Моменты инерции звеньев относительно осей, проходящих через их цен-
тры тяжести, равны J S ml /12 , где m − масса звена в кг.
5.Треугольные звенья рассматривать как жесткое соединение трех стержней, представляющих собой стороны треугольника. Общий вес треугольного звена равен сумме весов образующих его стержней. Центр тяжести звена находится на пе-
ресечении медиан треугольника. Момент инерции треугольного звена относительно оси, проходящей через его центр тяжести, принимать в 2 2,5 раза большим, чем момент инерции наибольшего из стержней относительно своего центра тяжести.
6.При определении уравновешивающей силы, приложенной к ведущему звену, считать, что движение от двигателя к кривошипу передается парой зубчатых колес, установленных на их валах, которые расположены в горизонтальной плос-
кости. Диаметры начальных окружностей выбирать произвольно. Угол зацепле-
ния = 20 .
7.Сила полезного сопротивления приложена к ползуну в его центре тяжести
инаправлена против движения ползуна. Величину силы принимать в 40 раз большей веса ведущего звена.
Решение. Выбираем масштабный коэффициент длины для построения плана положений. Масштабный коэффициент длины определяется из выражения
l l / l , где l − истинная длина; l − масштабная длина звена на чертеже.
Если, например, истинная длина кривошипа lАВ = 0,25 м, а на схеме меха-
низма она будет l АВ = 50 мм; то l 0,25 / 50 0,005 м/мм. В этом масштабе и построена схема (план положений) механизма.
29
Рис. 3.7. Схема механизма
Рис. 3.8. Структурный анализ механизма