- •3.1 Ведущий вал редуктора.
- •3.2 Промежуточный вал редуктора.
- •3.3 Ведомый вал редуктора.
- •7.1 Ведущий вал редуктора.
- •7.2 Промежуточный вал редуктора.
- •7.3 Ведомый вал редуктора.
- •9.1Ведущий вал редуктора.
- •9.2 Промежуточный вал редуктора.
- •9.3 Ведомый вал редуктора.
- •9.3 Ведомый вал редуктора.
- •11.1 Ведущий вал редуктора.
- •11.2 Промежуточный вал редуктора.
- •11.3 Ведомый вал редуктора.
- •Перечень используемой литературы:
7.3 Ведомый вал редуктора.
Ft4 = 4408 Н; d4 = 400мм.
Fr4= 1604 Н ;
7.3.1 Реакции в опорах.
Горизонтальная плоскость:
= 0; - Rx5 · (l6 + l7) + Ft4· l7 = 0;
Rx5 = = = 1371,4 Н;
= 0; Rx6 · (l6 + l7) - Ft4· l6 = 0;
Rx6 = = = 3036,6 Н;
Вертикальная плоскость:
= 0; Ry5 · () + Fr4· l7 = 0;
Ry5 = = = 499 Н;
= 0; Ry6 · () - Fr4· l6 = 0;
Ry6 = = = 1104,9 Н;
Проверка :; Ry5 - Fr4 - Ry6 = 0.
499 – 1604 + 1104,9 = 0
7.3.2 Суммарные реакции.
R5 = = = = 1459,4 Н;
R6 = = = =3231,4 Н
7.3.3 Изгибающие моменты.
Построение эпюр изгибающего и крутящего моментов.
Горизонтальная плоскость:
= 0;
= 0
= Rx5 ·l6 = 1371,4 · 124= 170 Н·м;
Вертикальная плоскость:
= 0;
= 0;
= Ry5 · l6 = 499 · 124 = 61,9 Н·м слева
= Ry6 · l7 = 1104,9 · 56 = 61,9 Н·м справа
7.3.4 Суммарный изгибающий момент.
М7 == = 180,92 Н·м.
7.3.5 Крутящий момент. Построение эпюр крутящего момента.
Мz = · = 4408 · = 881,6 Н·м;
Для шарикоподшипников.
7.3.6 Расчетная долговечность, млн.об.
L = ;
где с – динамическая грузоподъемность, кН;
c = 52 кН;
- эквивалентная нагрузка, Н;
а1 – коэффициент надёжности;
а1 = 1;
а2 – коэффициент условий эксплуатации и особенностей материала деталей подшипника;
а2 = 1;
= (X · V · ) · Kб ·Kт ,
где V – коэффициент вращения кольца;
Kб – коэффициент безопасности;
Kб = 1,3 – работа с умеренными толчками;
Kт – температурный коэффициент;
Kт = 1 – температура нагрева меньше 105°;
Х – коэффициент радиальной и осевой нагрузки;
Опора 5:
= X · V · · Kб ·Kт
= 1 · 1 ·1459,4 ·1,3 ·1= 1897,2 Н;
Опора 6:
= X · V · · Kб ·Kт
= 1 · 1 · ·1,3 ·1= 4200,8 Н;
, следовательно, расчет будем вести по опоре 6.
L = 1·1·= 1897,8 млн.об.
7.3.7 Расчетная долговечность, ч
Ln = ,
где n3 – частота вращения вала;
n3 = 77,4 об.мин.
Ln = = 408,7· 103 ч.
8.1 Выбор и проверочный расчет муфт.
8.1.1 Ведущий вал. Муфта упругая, с торообразной резиновой оболочкой.
Муфты просты по конструкции и обладают высокой податливостью, что позволяет применять их в конструкциях, где трудно обеспечить соосность валов, при переменных ударных нагрузках, а также при значительных кратковременных перегрузках.
Материал полумуфт – сталь Ст 3(ГОСТ 380-88); материал упругой оболочки – резина с пределом прочности при разрыве не менее 10 Н/. При предельно допустимых для муфты смещениях радиальная сила и изгибающий момент от нее не велики, поэтому при расчёте валов и их опор этими нагрузками можно пренебреч.
Муфту выбирают по диаметру вала= 35 мм и величине расчетного момента.
Тр1=Т1 ·Кр ,
где Т1 – номинальный, делительно действующий момент;
Т1 = 76,63 Н·м;
Кр – коэффициент режима; [6, с.4]
Кр = 1,35
Тр1=76,63
Основные размеры элементов муфты могут быть приняты в соответствии
с ГОСТом - ГОСТ 21424-75. Данный ГОСТ предусматривает два типа муфт:
Основные параметры муфты:
Таблица 5
d или d1,мм |
Тр , Н·м
|
D, мм
|
d1, мм |
D1, мм |
D0, мм |
L, мм |
L1, мм |
L2, мм |
б, мм |
32,36 |
180 |
200 |
60 |
155 |
95 |
203 |
60,5 |
82,5 |
12,5 |
Для проверки прочности, рассчитывают на изгиб.
= [],
где – расчётное напряжение сдвига, МПа.
б – толщина оболочки
D1 – диаметр окружностив сечении около зажима, мм;
[] = 0,4 МПа – допускаемое напряжение на сдвиг для материалов оболочки.
τср = = 0,382 МПа []
8.2 Ведомый вал редуктора. Выбор и проверочный расчет зубчатой муфты.
Муфта зубчатая типа МЗ состоит из двух зубчатых обойм, соединенных между собой пронизанными болтами, и двух зубчатых втулок, вставленных в обоймы. На обоймы устанавливаются крышки с манжетами. Соединяемые зубчатой муфтой валы запрессовываются в отверстия зубчатых втулок, а зубья втулок входят в зацепление с зубьями обойм. Форма зуба втулок делает возможным их незначительное смещение в любых направлениях.
Муфту выбирают по диаметру вала = 55 мм и величине расчетного момента.
Тр3=Т3 ·К1∙К2 ,
где Т3 – номинальный, делительно-действующий момент, Н/м;
Т3= 881,5 Н·м;
К1 – коэффициент ответственности передачи;
К1 = 1 – поломка муфты не вызывает аварии машины;
К2 – коэффициент условий работы муфты;
К2=1 – спокойная работа муфты
Основные параметры зубчатой муфты:
Таблица 7
d, мм |
Tp, Н∙м |
nmax, об/мин |
Amin, мм |
D, мм |
D1, мм |
D2, мм |
L, мм |
B, мм |
L, мм |
m |
b |
z |
50 |
1400 |
5000 |
75 |
185 |
125 |
70 |
145 |
34 |
70 |
2,5 |
15 |
32 |
С целью предупреждения недопустимой интенсивности изнашивания, выполняют проверочный расчёт муфты по условного давлению:
Р =
где Р – давление на поверхность зубьев, МПа;
[Р]=12…15 МПа – допускаемое давление на поверхность зубьев;
b – длина зуба, мм;
Dд – диаметр делительной окружности, мм;
Dд = m ∙ z
здесь m – модуль зацепления;
z – число зубьев втулки;
Dд = 2,5 ∙ 32 = 80
Р = = 4,5≤[Р]
9. Выбор шпонок и проверочный расчет на прочность.
Назначаем шпонки призматические со скругленными торцами.
Материал шпонок – Сталь 45 улучшенная
Допускаемое напряжение смятия при стальной ступице [.= 110 …190МПа