- •Министерство транспорта российской федерации федеральное агентство железнодорожного транспорта
- •Самарский государственный университет путей сообщения
- •Расчетно-графическая работа
- •Ргр №1 температурная работа рельсов
- •Решение
- •Ргр №2 определение возможности укладки бесстыкового пути
- •Решение
- •Ргр №3. Определение подвижек сечений «маячных» шпал и составление ведомостей
- •Ргр №4. Определение зазора
- •Решение:
- •Ргр №5. Определение нейтральной температуры в местах отступления от норм содержания в плане
- •Решение:
- •Ргр №6. Определение нейтральной температуры при наличии неподбитых шпал
- •Решение:
- •Ргр №7. Определение нейтральной температуры на тормозных участках
- •Решение:
- •Ргр №8. Определение устойчивости бесстыково го пути по методике вниижТа при совокупности ослабляющих факторов
- •Решение:
- •Ргр №9. Расчет параметров для принудительного ввода плетей в расчетный интервал температур
- •Решение:
Ргр №8. Определение устойчивости бесстыково го пути по методике вниижТа при совокупности ослабляющих факторов
Для принятых в пунктах 3,5,6,7 отступлений от норм содержания, а также считая их действие как совокупность, определяем по методике ВНИИЖТа:
8.1. Отклонение tф закрепления от первоначальной;
8.2. Новую tз;
8.3. Определение условий устойчивости бесстыкового пути в местах наличия совокупности отступлений;
8.4. Построить температурную диаграмму приняв за tз=min tопт.
Решение:
8.1. При совокупности отступлений от норм содержания отклонение (уменьшение) фактической температуры закрепления рельсовой плети определится по формуле:
Δt с.о. = Δt уг. + Δt о.пл + Δt н.шп + Δt т, ˚С
в которой каждое слагаемое (Δt уг, Δt о.пл, Δt н.шп , Δt т) определяется соответственно по формулам:
∆ t УГ = ∆ t уг. уд · ∆ l = 0,85∆l
Δ t О.П = Δ t О.П.УД · Δf , где Δ t О.П,УД = 0,187
Δt н.шп. = Δt н.шп.уд · nн.шп °С, где
Δ t н.шп.уд = 3 °С при R ≥500 м
Δ t т = 0,006· N ТЦ
∆tс.о= 0,85∙2+0,187∙40+18+3 =30,18 ˚С.
8.2. Значение новой (фактической) температуры закрепления участка рельсовой плети при совокупности отступлений от норм содержания определится по формуле:
t О.С.О.= tз - Δt с.о = min tз опт - Δt с.о = 20– 30,18 =-10,18°С
tО.С.О ≥ min tз.
min tз= tmax max - [∆ty ]= 58- 41=17˚С
-10,18<17,
условие не соблюдается, следовательно, устойчивость в кривой R= 500 не будет обеспечена.
8.3. Диаграмма температурной работы при совокупности ослабляющих факторов.
Ргр №9. Расчет параметров для принудительного ввода плетей в расчетный интервал температур
Исходные данные: плеть длиной L=750 м; рельсы типа Р65; температура рельсов в момент первоначальной укладки плети ty = 0 ºC; ожидаемая температура рельсов на день «окна» tp =-3 ºС; принимаем tз=min tзопт = 20˚С (ст. Асбест, Железная дорога: Свердловская– tопт =25 ± 5 ºC)
Решение:
Изменение длины плети при введение ее в расчетный интервал закрепления
ΔL = L(t з – t y ) α = 750(20-(-3))0,0000118 = 0,204 м = 204 мм.
Усилие, необходимое для удлинения плети
Р = α E F Δ t = 11,8·10-6 ·2,1·107·82,65·23 = 471кН.
Укорочение плети после ее раскрепления
Δl = L(t y – t p) α = 750[0-(-3)]11,8·10-6 = 0,026 м = 26 мм.
Смещение рисок при укорочении плети после ее раскрепления: первая риска через 50 м от неподвижного конца плети
Δl1 = α a1(t y – t p) = 11,8·10-650[0-(-3)] = 0,0018 м = 1,8 мм;
вторая риска:
Δl2 = 11,8·10-6·100·3 = 0,0035 м = 3,5 мм;
третья риска:
Δl3 = 11,8·10-6·150·3 = 0,0053 м = 5,3 мм.
четвертая риска:
Δl4 = 11,8·10-6·200·3 = 0,00708 м = 7,08 мм.
пятая риска:
Δl5 = 11,8·10-6·250·3 = 0,0088 м = 8,8 мм.
шестая риска:
Δl6 = 11,8·10-6·300·3 = 0,0105 м = 10,5 мм.
седьмая риска:
Δl7 = 11,8·10-6·350·3 = 0,0124 м = 12,4 мм.
восьмая риска:
Δl8 = 11,8·10-6·400·3 = 0,0142 м = 14,2 мм.
девятая риска:
Δl9 = 11,8·10-6·450·3 = 0,0159 м = 15,9 мм.
десятая риска:
Δl10 = 11,8·10-6·500·3 = 0,0177 м = 17,7 мм.
одиннадцатая риска:
Δl11 = 11,8·10-6·550·3 = 0,01947 м = 19,47 мм.
двенадцатая риска:
Δl12 = 11,8·10-6·600·3 = 0,02124 м = 21,24 мм.
тринадцатая риска:
Δl13 = 11,8·10-6·650·3 = 0,02301 м = 23,01 мм.
четырнадцатая риска:
Δl14 = 11,8·10-6·700·3 = 0,02478 м = 24,78 мм.
Размеры анкерных участков:
со стороны подвижного конца плети:
λ1 = P/r = 471/25 = 18,84 м;
со стороны неподвижного конца плети: так как P>Rн, следовательно:
λ3 = (P-Rн)/r+1 = (471-400)/25+1 = 2,84 м;
λ2 = P/r-λ3 = 471/25-2,84 = 21,25 м;
подвижный конец плети после удлинения, требующий срочного закрепления:
λ4 = P/r =471/25 = 18,84 м.
Смещение рисок при принудительном растяжении плети:
первая риска через 50 м от неподвижного конца плети:
Δа1 = αа1Δt = 11,8·10-6·50·23 = 13,57 мм;
вторая риска:
Δа2 = 11,8·10-6·100·23 = 27,14 мм;
третья риска:
Δа3 = 11,8·10-6·150·23 = 40,71 мм;
четвертая риска:
Δа4 = 11,8·10-6·200·23 = 54,28 мм;
пятая риска:
Δа5 = 11,8·10-6·250·23 = 67,85 мм;
шестая риска:
Δа6 = 11,8·10-6·300·23 = 81,42 мм;
седьмая риска:
Δа7 = 11,8·10-6·350·23 = 94,99 мм;
восьмая риска:
Δа8 = 11,8·10-6·400·23 = 108,56 мм;
девятая риска:
Δа9 = 11,8·10-6·450·23 = 122,13 мм;
десятая риска:
Δа10 = 11,8·10-6·500·23 = 135,7 мм;
одиннадцатая риска:
Δа11 = 11,8·10-6·550·23 = 149,27 мм;
двенадцатая риска:
Δа12 = 11,8·10-6·600·23 = 162,84 мм;
тринадцатая риска:
Δа13 = 11,8·10-6·650·23 = 176,41 мм;
четырнадцатая риска:
Δа14 = 11,8·10-6·700·23 = 189,98 мм;