- •ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КАБЕЛЯ
- •Расчет допустимого тока нагрузки при отсутствии
- •Разделим переменные и
- •Подставим и разделим переменные:
- •Обозначим через S тепловое сопротивление
- •Выразим ток:
- •Тепловая схема замещения при отсутствии источников тепла в изоляции и оболочках кабеля
- •Расчет допустимого тока нагрузки при наличии диэлектрических потерь в изоляции
- •В кабеле напряженность электрического поля изменяется по
- •Мощность теплового потока от диэлектрических потерь, проходящего через слой с радиусом r
- •Тепловое сопротивление dS элементарного слоя толщиной dr
- •Тепловая схема замещения кабеля с диэлектрическими потерями
- •Расчет допустимого тока нагрузки с учетом потерь в металлических оболочках
- •Мощность потерь в
- •Расчет допустимого тока нагрузки трехжильного кабеля
- •Тепловое сопротивление среды, окружающей кабель
- •Тепловой поток от токопроводящей жилы кабеля проходит через все элементы конструкции кабеля и
- •Расчет конвективной теплопередачи произведем по критериальным уравнениям подобия теории теплопередачи. Мощность конвективного теплового
- •При свободной конвекции критерий Нуссельта может быть вычислен из приближенного соотношения:
- •Критерий Грасгофа
- •Критерий Прандтля:
- •Зависимость параметров сухого воздуха от температуры
- •Тепловой поток излучением с поверхности кабеля единичной длины определим по уравнению Стефана –
- •7. Коэффициент конвективной теплопередачи
- •9. Тепловое сопротивление воздуха
- •11. Вычисляем температуру поверхности
- •Плотность воды при её различной температуре
- •Динамическая и кинематическая вязкость воды при её различной температуре
- •Основные физические свойства воды при её различной температуре
- •Тепловое сопротивление земли
- •Величина, обратная емкости,
- •НАГРЕВ И ОХЛАЖДЕНИЕ КАБЕЛЯ
- •Рассмотрим упрощенный расчет.
- •За бесконечно малый промежуток времени dt уравнение теплового баланса примет вид
- •При выводе этого уравнения мы принимали кабель за однородный цилиндр. Реальный кабель многослойный,
- •Тепловое сопротивление любого i-го цилиндрического элемента конструкции кабеля (Sиз , Sоб и т.
- •Постоянная времени нагрева показывает время, за которое температура кабеля изменится в е раз
- •Существует два способа определения постоянной времени нагрева .
- •Второй способ – метод касательной. Продифференцируем уравнение
- •Определение тока перегрузки
- •Максимальной температуры Tmax жила достигнет после нескольких часов
- •В момент времени tпер кривая пер пересечет уровень max ( точка a)
- •В соответствии с тепловым законом Ома
- •ЗАЩИТА КАБЕЛЯ ОТ ТОКА ПЕРЕГРУЗКИ
- •Расчет тока короткого замыкания токопроводящей жилы
- •Найдем зависимость тока короткого замыкания Iк.з от времени короткого замыкания τк.з, для этого
- •dQ Pжdt
- •ЗАЩИТА КАБЕЛЯ ОТ ТОКА КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
- •УСТРОЙСТВО ЗАЩИТНОГО ОТКЛЮЧЕНИЯ
- •ПРИЦИП РАБОТЫ УЗО
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КАБЕЛЯ
Тепловые явления в кабеле описываются такими же законами, что и электрические
λ 2T qv C ddTt
λ – теплопроводность, Вт/(м·ºС);
qv – плотность теплового потока от внутренних источников тепла,
Вт/м3; С – теплоемкость, Дж/(м3·ºС);
T – температура, ºС; t – время, с.
При стационарном процессе уравнение примет вид
2T qv 0
В том случае, если в диэлектрике не выделяется тепло, уравнение примет вид
2T 0
Расчет допустимого тока нагрузки при отсутствии
источников тепла в изоляции и оболочках кабеля
Источником тепла является только жила кабеля. Процесс стационарный:
2T 0
В цилиндрической системе координат
2 |
|
1 |
|
|
T |
|
1 2T |
|
2T |
, |
||||
|
T |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
r 2 |
2 |
z 2 |
|||||||||
|
|
|
r |
r |
|
|
|
|
где r – радиус; φ – угол; z – координата вдоль оси кабеля.
1 |
|
d |
dT |
|
d |
dT |
0 |
||
|
|
|
r |
|
0. |
|
r |
|
|
|
|
|
|||||||
r dr |
dr |
|
dr |
dr |
|
Производная равна нулю в том случае, если дифференцируемая величина
r dT dr |
является |
|
константой: |
r ddTr A.
Разделим переменные и |
dT |
Adr |
, |
|
проинтегрируем: |
||||
r |
||||
|
|
|
T |
T r |
A r |
|
T T Aln |
r |
. |
||||
|
|
|
||||||||
|
r |
|
1 |
|
|
r |
||||
T1 |
|
r1 |
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Находим |
A |
T1 T |
|
|
|||||
A: |
|
|
|
|
ln |
r . |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
На радиусе r = r2 |
температура T равна T2 , следовательно: |
A T1 rT2 . ln 2
r1
|
T T |
T1 T2 |
ln |
r |
. |
|
ln (r2 r1) |
|
|||
Окончательно получим |
1 |
|
r1 |
Согласно закону Фурье, между тепловым потоком q и градиентом температуры существует линейная зависимость:
q λgrad T |
|
q λ |
dT |
. |
или |
|
|||
|
|
|
dr |
Коэффициентом пропорциональности является теплопроводность .
Плотность теплового потока – это количество тепла Q, прошедшее через единицу поверхности S = 2 L в единицу времени :
|
|
q |
Q |
, |
|
|
|
Sτ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Отношение количества тепла Q к времени есть мощность |
||||||
P, |
|
|
|
|
|
|
т.е. P = Q/ , подставим ее в, получим |
|
P |
||||
|
Q |
|
q |
|||
q |
|
. |
|
|
. |
|
|
|
2πrL |
||||
2πrLτ |
|
Подставим и разделим переменные:
|
P |
|
dT |
, |
|
|
|
|
dT |
|
P |
|
dr. |
|
|
|
|||
|
2 rL |
dr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2πrLλ |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Интегрируе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
r |
|
P |
|
P |
r |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 dT 2 |
|
dr |
2 drr |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
2πrLλ |
2πλL |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
T |
|
|
r |
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||
Подставим пределы, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
r2 |
|
|
T1 T2 |
|
P |
ln |
r2 |
|
|
|
|
|
θ |
|
ln |
, |
||||||
|
|
или |
|
|
2πλL |
r |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
2πλL |
|
|
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где = T1– T2 – перепад температур.
Обозначим через S тепловое сопротивление |
|
|
||||||||
изоляции: |
|
r2 |
|
|
|
|
|
|
||
S |
1 |
ln |
или |
|
σ |
|
r2 |
|
||
|
|
|||||||||
2πLλ |
r1 |
S 2πL ln r . |
||||||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
где σ – удельное тепловое сопротивление (σ = 1/λ).
Подставим и получим тепловой закон Ома:
PS.
Согласно закону Джоуля – Ленца, выделяемая в проводнике при протекании тока мощность
P I 2Rж ,
где |
Rж – сопротивление проводника. |
Выразим ток:
I |
P |
, |
I |
T1 T2 |
. |
I |
θ |
, |
|
RжS |
SRж |
||||||
Rж |
Применительно ко всему кабелю формула примет вид
I |
Tж T0 |
, |
|
Rж S |
|||
|
|
где Tж – температура жилы;
T0 – температура окружающей среды;
S – сумма тепловых сопротивлений элементов конструкции кабеля и окружающей среды.
Тепловая схема замещения при отсутствии источников тепла в изоляции и оболочках кабеля
I |
Tж T0 |
, |
P I 2 R , |
S Sиз Sшл S0 |
||
Rж S |
||||||
|
|
ж |
ж |
|
Расчет допустимого тока нагрузки при наличии диэлектрических потерь в изоляции
Рассмотрим случай, когда источниками тепла являются токопроводящая жила и изоляция. Жила разогревается за счет джоулевых потерь, изоляция – за счет диэлектрических потерь. Предварительно сделаем некоторые преобразования. Пусть мы имеем плоский конденсатор с однородным электрическим полем, мощность диэлектрических потерь в нем
Pд ωCU 2tgδ .
Pуд |
P |
|
ωCU |
2tgδ |
|
ωεε0SU |
2tgδ |
, |
|
V |
V |
|
h2S |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
P ωεε |
0 |
E2tgδ . |
|
|
|
|
|||
уд |
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельные диэлектрические потери (Pуд, Вт/м3), т.е. потери в единице объема изоляции