- •26. Применимость методов разработанных для вертикальных скважин при обработке результатов исследования горизонтальных скважин на нестационарных режимах фильтраций.
- •27. Обоснование безводного режима работы горизонтальных скважин. Преимущество горизонтальных скважин над вертикальными с позиции их возможного обводнения.
- •28. Оценка фильтрационных свойств пласта, вскрытых горизонтальными скважинами, по результатам исследования на стационарных режимах фильтрации.
- •29. Определение длины горизонтального ствола в процессе разработки для сохранения постоянного начального дебита при постоянной депрессии на пласт.
- •31. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине.
- •32. Обоснование температурного технологического режима работы горизонтальных скважин при отсутствии мерзлых пород в окружающей ствол скважины среде.
- •33. Вскрытие пласта горизонтальным стволом с единым заданным углом. Недостатки такого вскрытия пласта.
- •34. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей анизотропный пласт, с асимметричным расположением ствола относительно контуров зоны дренирования.
- •35. Влияние гидродинамической связи между пропластками на выбор профиля вскрытия горизонтальным стволом.
- •36. Влияние веерного размещения горизонтальных скважин при освоении морских месторождений на образование глубокой депрессионной воронки.
- •37. Вскрытие неоднородных многопластовых залежей горизонтальным стволом ступенчатым профилем с учетом запасов газа в пропластках и их проницаемости.
- •38. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине и относительно контуров зоны дренирования.
- •39. Обоснование максимально возможных дебитов горизонтальных скважин с учетом полноты вскрытия и формы и размеров дренируемых ими зон.
- •40. Влияние длины и диаметра фонтанных труб в горизонтальном участке на производительность скважин и на потери давления по стволу.
- •1.В зоне отсутствия фонтанных труб.
- •2.В зоне, оборудованной фонтанными трубами, систему уравнений будет иметь вид.
- •41. Выбор конструкции горизонтальных скважин при вскрытии неоднородных пластов. Основные недостатки при вскрытии таких пластов со значительной длиной горизонтального участка.
- •43. Определение распределения дебита горизонтальной скважины по длине горизонтального участка при отсутствии на этом участке фонтанных труб.
- •44. Влияние профиля горизонтального участка ствола на величины пластового и забойного давлений и на обработку результатов исследования скважин на стационарных режимах фильтрации.
- •46. Определение распределения температуры газа по стволу горизонтальной скважины на горизонтальном и искривленном участках.
- •47. Охрана окружающей среды и природных ресурсов газа и конденсата при разработке месторождения с применением горизонтальных скважин.
- •48. Оценка потерь газа при исследовании горизонтальных скважин на стационарных режимах фильтрации и возможности его снижения.
- •49. Бурение горизонтальных зарезок из имеющихся вертикальных скважин для сохранения заданного годового отбора в период падающей добычи газа.
- •50. Критерии, используемые при обосновании, технологических режимов работы горизонтальных скважин.
- •51. Определение пластового давления в горизонтальных скважинах с различных конструкций.
38. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине и относительно контуров зоны дренирования.
Асимметричное расположение горизонтального ствола одновременно по толщине и относительно контуров питания снижает производительность горизонтальных скважин более существенно, чем асимметричное расположение только по толщине или только по контурам питания.
Схема асимметричного расположения показана на рисунке.
определяется поформуле
При этом дебиты по зонам 1-4 буду определятся формулой
А коэффициенты по зонам будут иметь вид
Во второй зоне формула для определения дебита из этой зоны будет иметь вид
В третьей зоне дебит будет определяться формулой
В четвертой зоне дебит будет определяться формулой
39. Обоснование максимально возможных дебитов горизонтальных скважин с учетом полноты вскрытия и формы и размеров дренируемых ими зон.
Из изложенного следует, что увеличение длины фрагмента Lфр , и, следовательно, длины горизонтального ствола не всегда является эффективным с позиции экономических показателей, но и позиции гидродинамических критериев.
Поэтому, как было отмечено ранее, при условии, что фрагмент залежи вскрывается полностью, наилучше возможным по размерам полосообразного фрагмента является квадрат, т.е. когда Lфр =2Rк. Однако, даже для таких размеров фрагмента полное вскрытие его вдоль или поперек не всегда целесообразно. На реальных месторождениях, где используется только горизонтальные скважины или зарезки из вертикальных нефтяных скважин, когда размеры удельной площади ограничены из-за имеющейся сетки вертикальных нефтяных скважин, горизонтальные стволы полностью не вскрывают свою удельную площадь. Это означает, что в любом случае проектировщик должен рекомендовать горизонтальную скважину длиной меньше, чем длина фрагмента. По этой причине возникает вопрос, для каких соотношений размеров фрагмента Lфр и 2Rк должна быть выбрана длина горизонтального ствола? В работе [10] было исследовано влияние размеров фрагмента пласта полосообразной формы и его вскрытие горизонтальным стволом на производительность горизонтальных скважин. Результаты этих исследований представлены на рисунке 16 в виде зависимостей относительных дебитов от соотношений 2Rк/ Lфр для трех значений относительной длины горизонтального ствола Lг к длине фрагмента Lфр т.е. для Lг/ Lфр=1,0; 0,6 и 0,2 единиц.
Из приведенных на рисунке 16 зависимостей следует, что
1. Максимальный дебит горизонтальной скважины имеет место при полном вскрытии фрагмента квадратной формы, т.е. Lфр = 2Rк = Lг и 2Rк / Lфр = 1.
2. Уменьшение величины 2Rк или его увеличение при полном вскрытии фрагмента по сравнению с 2Rк/ Lфр=1 приводит к снижению производительности скважины.
3. Интенсивность снижения дебита при неполном вскрытии фрагмента Lг/ Lфр=1,0; 0,6 и 0,2, показывает, что в условиях отсутствия на реальных месторождениях фрагмента полосообразного пласта квадратной формы целесообразно ограничиваться соотношением 0,5 ≤ Lг/ Lфр ≤1.
Начальная производительность горизонтальной скважины является основным аргументом для выбора размеров удельной площади на скважину. При сравнительно невысокой начальной производительности горизонтальной скважины большие размеры фрагмента приведут к существенному увеличению продолжительности разработки фрагмента, следовательно, и месторождения в целом.