- •26. Применимость методов разработанных для вертикальных скважин при обработке результатов исследования горизонтальных скважин на нестационарных режимах фильтраций.
- •27. Обоснование безводного режима работы горизонтальных скважин. Преимущество горизонтальных скважин над вертикальными с позиции их возможного обводнения.
- •28. Оценка фильтрационных свойств пласта, вскрытых горизонтальными скважинами, по результатам исследования на стационарных режимах фильтрации.
- •29. Определение длины горизонтального ствола в процессе разработки для сохранения постоянного начального дебита при постоянной депрессии на пласт.
- •31. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине.
- •32. Обоснование температурного технологического режима работы горизонтальных скважин при отсутствии мерзлых пород в окружающей ствол скважины среде.
- •33. Вскрытие пласта горизонтальным стволом с единым заданным углом. Недостатки такого вскрытия пласта.
- •34. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей анизотропный пласт, с асимметричным расположением ствола относительно контуров зоны дренирования.
- •35. Влияние гидродинамической связи между пропластками на выбор профиля вскрытия горизонтальным стволом.
- •36. Влияние веерного размещения горизонтальных скважин при освоении морских месторождений на образование глубокой депрессионной воронки.
- •37. Вскрытие неоднородных многопластовых залежей горизонтальным стволом ступенчатым профилем с учетом запасов газа в пропластках и их проницаемости.
- •38. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей однородный анизотропный пласт с асимметричным расположением ствола по толщине и относительно контуров зоны дренирования.
- •39. Обоснование максимально возможных дебитов горизонтальных скважин с учетом полноты вскрытия и формы и размеров дренируемых ими зон.
- •40. Влияние длины и диаметра фонтанных труб в горизонтальном участке на производительность скважин и на потери давления по стволу.
- •1.В зоне отсутствия фонтанных труб.
- •2.В зоне, оборудованной фонтанными трубами, систему уравнений будет иметь вид.
- •41. Выбор конструкции горизонтальных скважин при вскрытии неоднородных пластов. Основные недостатки при вскрытии таких пластов со значительной длиной горизонтального участка.
- •43. Определение распределения дебита горизонтальной скважины по длине горизонтального участка при отсутствии на этом участке фонтанных труб.
- •44. Влияние профиля горизонтального участка ствола на величины пластового и забойного давлений и на обработку результатов исследования скважин на стационарных режимах фильтрации.
- •46. Определение распределения температуры газа по стволу горизонтальной скважины на горизонтальном и искривленном участках.
- •47. Охрана окружающей среды и природных ресурсов газа и конденсата при разработке месторождения с применением горизонтальных скважин.
- •48. Оценка потерь газа при исследовании горизонтальных скважин на стационарных режимах фильтрации и возможности его снижения.
- •49. Бурение горизонтальных зарезок из имеющихся вертикальных скважин для сохранения заданного годового отбора в период падающей добычи газа.
- •50. Критерии, используемые при обосновании, технологических режимов работы горизонтальных скважин.
- •51. Определение пластового давления в горизонтальных скважинах с различных конструкций.
34. Определение дебита горизонтальной скважины, вскрывшей анизотропный пласт, с асимметричным расположением ствола относительно контуров зоны дренирования.
При асимметрично с расположении горизонтального ствола относительно контуров питания следует определить дебиты газа для половины 1 и 2 зон, отличающихся различием величин радиусов контуров питания, затем просуммировать эти дебиты.
Для случая, когда границы зоны, дренируемой горизонтальной скважиной, изолированы от остальной части залежи, коэффициенты аi и bi, при вскрытии анизотропного полосообразного пласта по зонам по аналогии с предыдущими формулами буду иметь вид:
В данном примере рассматривается асимметричное расположение горизонтального ствола относительно контуров питания для случая, когда необходимо отходить от контурных вод, но при этом границы между скважинами открыты и поэтому радиус контура питания между этими скважинами определяется как половина расстояния между соседними скважинами при вскрытии однородного пласта и одинаковых депрессиях на пласт по этим скважинам.
Суммарный дебит скважины при асимметричном расположении ствола относительно контуров питания будет
35. Влияние гидродинамической связи между пропластками на выбор профиля вскрытия горизонтальным стволом.
Для повышения рентабельности горизонтальной скважины, необходимо чтобы при вскрытии пласт истощался одновременно по всем пропласткам и устьевое давление было максимальным.
Если пласт неоднородный, то при наличии гидродинамической связи между пропластками необходимо вскрывать пропластки с высокой проницаемостью, при этом ассиметричность расположения ствола менее существенна.
При низкой гидродинамической связи вскрытие должно быть по принципу:
т.е. пропорционально запасам и обратно пропорционально проницаемости.
Вскрытие многообъектной залежи пластового типа должно быть снизу вверх.
Длина горизонтального ствола определяется не только запасами и проницаемостью, но и близостью контурных вод.
Основными профилями вскрытия продуктивного интервала горизонтальным стволом в настоящее время являются “горизонтальный” и нисходящий. Профиль вскрытия продуктивного интервала предопределяется емкостными и фильтрационными свойствами нефтегазоносных пластов и очень влияет на производительность горизонтальных скважин. Базовыми являются следующие профили горизонтального ствола: горизонтальный, нисходящий, восходящий и ступенчатый (см. рисунок 25). Эти разновидности вскрытия зависят от неоднородности вскрываемости пласта, наличия или отсутствия гидродинамической связи между пропластками и примесей в составе добываемого газа. При этом следует учесть степень гидродинамической связи между пропластками с высокой и низкой проницаемостями и свойств флюидов, насыщающих пористую среду. Математическими экспериментами установлено, что для неоднородных газоносных пластов даже при проницаемости в вертикальном направлении kв =0,1мД истощение отдельных пропластков происходит по всем пропласткам, независимо от профиля горизонтального ствола. При более низкой вертикальной проницаемости в вертикальном направлении, например, при kв =0,01мД степень истощения высоко- и низкопроницаемых пропластков существенно отличаются. При этом взаимодействие повышается по мере снижения давления в высокопроницаемых пропластках. Огромные размеры площади взаимодействия между высоко и низкопроницаемыми пропластками способствуют, по истечению времени, росту интенсивности перетока газа из низкопроницаемых в высокопроницаемые. Расчеты оказывают, что в зависимости от запасов газа в каждом взаимодействующем пропластке и их вертикальной проницаемости низкопроницаемые пласты включаются в активную разработку по истечении t=5-18 лет. На рисунке 26 показано уменьшение разности давлений в процессе разработки во времени при вскрытии неоднородных пластов. Приведенные зависимости получены для пропластков с одинаковыми запасами газа, но с различными проницаемостями.