Электроника Ч2
.pdf
|
|
|
|
51 |
|
|
|
|
Анализ передаточной характеристики позволяет выделить три харак- |
||||||||
терных участка (они обозначены римскими цифрами). На участке I через |
||||||||
транзистор протекает только неуправляемый обратный ток коллекторного |
||||||||
перехода. Сопротивление Rкэ |
>> Rк . Практически все напряжение источника |
|||||||
Ек падает на сопротивление Rкэ, т.е. Uкэ = Ек − Iкэо Rк |
≈ Ек . |
|
|
|||||
|
|
Uкэ[В], Iк |
Uкэ[В] |
|
|
|||
|
|
|
I |
Uкэ II |
III |
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
Iк |
Rк |
|
|
Iк |
Iкн |
|
|
|
Eк |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iб |
|
|
|
|
Uкэн |
|
|
|
|
|
|
|
Uбэ[мВ] |
t |
t |
t |
|
|
|
|
|
Uсм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uбэ |
|
Uк э |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
б) |
|
|
|
Рис. 21.2. Простейшая схема усилительного каскада а) и |
|
|
||||||
|
|
передаточная характеристика каскада б) |
|
|
На участке II напряжение на коллекторе транзистора можно изменять
в пределах Uкэн ≤ Uкэ ≤ Ек , а ток – в пределах Iкэо ≤ Iк ≤ (Ек |
− Uкэн )/ Rк . Эти |
изменения являются результатом регулировки параметров Uбэ, и Iб мало- |
|
мощного источника сигнала. Например, Uбэ = 100мВ , а |
Uкэ = 5В . Отно- |
шение Uкэ / Uбэ обозначают КU и называют коэффициентом усиления по напряжению. В нашем примере КU=50. Кроме того, увеличение напряжения
Uбэ приводит к пропорциональному уменьшению напряжения Uкэ, т.е. знаки
приращений входного и выходного сигналов противоположны. Такие уси- лители называют инвертирующими.
На участке III Uкэ = Uкэн = const . Транзистор теряет свойства уси-
лительного элемента.
52
Передаточная характеристика позволяет рассмотреть различные ре- жимы работы усилительного каскада (классы усиления). При работе в клас-
се «В» напряжение Uбэ = Uвх (см. график пунктирной линией на рис. 21.2,
б). На выход передается сигнал только одной полярности. При подаче на
вход двухполярного сигнала часть информации будет потеряна.
При работе в классе «А» напряжение Uбэ = Uвх + Uсм (см. график сплошной линией на рис. 21.2, б). Здесь Uсм – напряжение смещения, посто- янная величина, не зависящая от Uвх. Когда Uвх = 0, Uбэ = Uсм. Такой режим называют режимом покоя, а токи Iб, Iк и напряжения Uбэ и Uкэ называют то-
ками и напряжениями покоя и обозначают Iбп; Iкп; Uбэп; Uкэп. Напряжение смещения Uсм выбирают так, чтобы рабочая точка транзистора Т находилась в середине линейного участка II. В этом случае любое приращение входного
напряжения Uвх |
вызовет пропорциональное инверсное приращение выход- |
ного напряжения |
Uвых = −КU Uвх , где КU – коэффициент усиления кас- |
када по напряжению. |
При работе в классе D на вход каскада подается большой сигнал (см. график штрих пунктирной линией на рис. 21.2, б). Передаваемый сигнал ог- раничивается сверху и снизу. Такой режим широко применяется в импульс- ной технике.
2.1 Схемы смещения и температурной стабилизации
Чтобы обеспечить усиление каскада в классе А, на базу транзистора необходимо подать напряжение смещения Uсм. Это обеспечивают специ- альные схемы, которые называют схемами смещения. Рассмотрим наибо- лее часто применяемые схемы.
Схема смещения с фиксацией тока базы (рис. 21.3, а). Фиксация тока базы Iб достигается, когда в цепь базы включается резистор Rб с большим сопротивлением.
53
Для цепи базы справедливо равенство Ек = Uбэ + Iб Rб . Следова-
тельно,
Iбп |
= |
Ек − Uбэ |
≈ |
Ек |
. |
(21.1) |
R |
|
|||||
|
|
|
R |
|
||
|
|
б |
|
б |
|
В (21.1) Uбэ << Ек , и им можно пренебречь. Следовательно, ток покоя базы определяется величиной внешнего сопротивления Rб , не зависит от параметров транзистора и является фиксированной величиной.
Схема смещения с фиксацией напряжения базы приведена на (рис. 21.3, б). Для цепи базы в этой схеме справедливо равенство:
Ек = (Iб + Iд )R1 + IдR2 .
Из равенства очевидно, что
Iд R2 = Uбэ = Ек − (Iд + Iб ) R1 , |
(21.2) |
где Iд - ток делителя.
Чтобы напряжение смещения Uбэ не зависело от параметров входной цепи транзистора, ток делителя Iд необходимо выбирать значительно боль-
ше тока базы Iб. Обычно Iд = (5 ÷ 10) Iб . Тогда
Uбэ = Ек − Iд R1 |
(21.3) |
и не зависит от тока базы. Большое значение тока делителя |
Iд приводит к |
необходимости дополнительных затрат энергии источника питания. Это не- достаток схемы. Общим недостатком рассмотренных схем является зависи- мость режима работы транзистора от температуры окружающей среды (тем- пературные изменения токов базы и коллектора, коэффициента передачи тока базы β).
Для устранения температурной зависимости в цепь смещения можно включить элементы коррекции, сопротивление которых зависит от темпера- туры, например, терморезистор или диод. Значительно чаще применяют
54
схемы стабилизации с отрицательной обратной связью (ООС). Рассмотрим
наиболее широко применяемую схему температурной стабилизации с ООС по току в цепи эмиттера (рис. 21.3, в).
|
|
Eк |
|
|
|
Eк |
|
|
1 |
Eк |
1' |
Rб |
Rк |
|
R1 |
|
Rк |
|
R1 |
Rк |
|
|
|
|
Cр |
|
Cр |
Cр |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Cр Iб T |
|
Cр |
Iд |
T |
|
Cр |
Iб T |
|
|
|
|
|
|
|
|
+Iб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U вых |
|
|
Uвх |
Uбэ |
U вых |
|
|
Uбэ |
Uвых |
|
Uбэ |
Iэ |
Cэ |
Rн |
|
|
U вх R2 |
|
|
Uвх |
R2 |
Rэ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Iд |
|
|
|
Iд |
|
|
|
|
а) |
|
|
|
б) |
|
|
|
в) |
|
|
Рис. 21.3. Схемы смещения с фиксацией тока базы а), с фиксацией |
|||||||||||
напряжения базы б) и схема с ООС по току в цепи эмиттера в) |
|
||||||||||
В качестве элемента ООС в схеме используется резистор Rэ . Сопро- |
|||||||||||
тивление участка база - эмиттер транзистора Rбэ, |
резисторы Rэ |
и |
R2 обра- |
зуют замкнутый контур. Для этого контура справедлив второй закон Кирх-
гофа, согласно которому Uбэ + UR − UR |
= 0 . Отсюда |
|
||
э |
2 |
|
|
|
Uбэ |
= UR |
|
− UR . |
(21.4) |
|
2 |
э |
|
|
Выражение (21.4) раскрывает физику стабилизирующего действия |
||||
ООС. Так, если под воздействием дестабилизирующего фактора ток базы Iб |
||||
начнет возрастать, то увеличится и ток эмиттера Iэ = (β + 1)Iб , |
а значит, и |
|||
UR = Rэ Iэ . Но это приведет к уменьшению напряжения Uбэ |
настолько, |
|||
э |
|
|
|
|
чтобы ток базы принял прежнее значение. Таким образом, ООС всегда пре- пятствует любому изменению тока эмиттера, а значит, и тока базы тем эф- фективнее, чем больше значение Rэ. Но это значит, что ООС будет препят- ствовать и приращению тока коллектора под воздействием входного сигна- ла, резко уменьшая коэффициент усиления каскада.
Чтобы не допустить возможного уменьшения коэффициента усиления каскада с ООС, параллельно Rэ включают емкость Сэ. Значение емкости вы-
55
бирают из условия Хсэ << Rэ на минимальной частоте сигнала. В этом слу-
чае переменная составляющая (сигнал) будет замыкаться по Сэ, а медленно изменяющиеся составляющие температурной нестабильности - по Rэ. Кас- кад сохраняет высокий коэффициент усиления и стабильность свойств в широком диапазоне температуры окружающей среды.
2.2. Схема замещения и основные показатели каскада с ОЭ.
Усилительные каскады оцениваются по ряду параметров и характери- стик. К ним относятся коэффициенты усиления КU, КI, КP; входные и вы- ходные сопротивления; полоса пропускания; АЧХ и ФЧХ; амплитудная ха- рактеристика и т.п. Определяются эти параметры и характеристики в про- цессе анализа схем усилителей. Основными методами анализа являются
графоаналитический метод или метод линеаризации схем замещения. Пер-
вый из названных методов полезен, когда амплитуда приращений соизме- рима с напряжением смещения, второй – когда !U<<U0. Графоаналитиче- ский метод анализа основан на использовании ВАХ транзисторов и позво- ляет получить более точные результаты. Этот метод будет рассмотрен на практических занятиях.
Когда входной сигнал мал (!U<<U0), полезен метод линеаризации схем замещения. Оценка параметров выполняется по переменной состав- ляющей. При этом напряжение источника питания, напряжение смещения не учитываются, так как для переменной составляющей внутреннее сопро- тивление названных источников равно нулю. Их зажимы можно считать замкнутыми накоротко. Для схемы рис. 21.3, в RЭ по переменной состав- ляющей также равно нулю, так как оно зашунтировано емкостью СЭ. Обыч- но R1>>R2, и его влияние можно не учитывать. С учетом оговоренных усло- вий схема замещения усилительного каскада с ОЭ (рис. 21.3, в) приведена на рис. 21.4.
56
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ср |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
& |
|
|
|
|
|
h |
I |
|
1 |
|
|
|
& |
|
|
R |
|
h |
|
б |
R |
R |
|
С |
|
||||
U |
1 |
|
2 |
11 |
21 |
|
к |
|
н |
экв |
U |
2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h22 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
транзистор |
вых. цепь |
|
|
нагрузка |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 21.4. Схема замещения каскада с общим эмиттером по переменной составляющей
В этой схеме h11=Rбэ; |
1 |
= RКЭ . Значение Сэкв определяется емкостью |
|
|
|||
|
h |
22 |
|
|
|
|
монтажа, емкостью p-n перехода коллектор-база транзистора и емкостью нагрузки. Наличие в схеме реактивных элементов обуславливает зависимость её параметров от частоты. Для количественной оценки такой зависимости введены понятия частотная характеристика и полоса пропускания усили-
тельного каскада.
Частотная характеристика определяет зависимость модуля коэффициента усиления каскада от частоты – АЧХ (рис. 21.5, а) и зависимость от частоты разности фаз реакции и воздействия – ФЧХ (рис. 21.5, б).
К(ω)
|
ϕ (ω) |
|
|
||
|
|
π |
|
ωв |
|
|
|
2 |
ω0 |
ω |
|
|
− |
π |
ωн |
|
|
|
ω 2 |
|
|
|
|
ωн |
ωв |
|
|
|
|
Полоса пропускания усилителя - это полоса частот от ωн до ωв, в пределах которой модуль коэффициента усиления изменяется в допустимых пределах.
57
Основные показатели усилительного каскада оцениваются в области средних частот. Для средних частот сопротивлением СР и проводимостью
Сэкв можно пренебречь, т.к. ХСр << Rн << ХСэкв . С учетом этого схема заме-
щения усилителя в области средних частот приходит к виду рис. 21.6.
& |
|
|
|
|
h21 Iб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|||||||||||||
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для схемы рис. 21.6
RВХ |
= |
R2 Rбэ |
; |
RВЫХ |
= |
RК RН |
. |
||
|
|
||||||||
|
|
R + R |
|
|
R |
+ R |
|||
|
2 |
бэ |
|
|
К |
Н |
Обычно Rкэ ≈ 104 Ом >> Rк, и его влиянием на значение выходного сопротивления пренебрегаем. Тогда можно записать, что
|
|
|
|
U2 |
= −h21 Iб . |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Rвых |
|||
Подставляя вместо |
I б |
= |
U1 |
, а вместо Rвых – его значение, легко по- |
||
|
||||||
|
|
|
|
RВХ |
лучить выражение для оценки коэффициента усиления каскада по напряжению в области средних частот
K |
|
= |
U2 |
= −h |
|
RВЫХ |
= − |
β RK |
|
RH |
; |
|
0 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
U1 |
21 |
|
RВХ |
|
RВХ |
RK + RH |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
К0 |
= КU |
ХХ |
γ Н , |
(21.5) |
|
|
|
|
|
58 |
|
где KU XX |
= − |
β RK |
– коэффициент усиления каскада в режиме холостого |
|||
RВХ |
||||||
|
|
|
|
|||
хода, γ Н |
= |
|
RН |
|
– коэффициент потерь сигнала в выходной цепи. |
|
RK + RН |
||||||
|
|
|
Последнее выражение показывает, что в области средних частот ко-
эффициент усиления каскада по схеме с ОЭ зависит от параметров нагруз-
ки, но не зависит от частоты.
В области верхних частот пренебрегаем сопротивлением СР , но сопротивление емкости Сэкв необходимо учитывать. Тогда
|
|
β RВЫХ |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jω Cэкв |
|
|
|
|||
KВ |
( jω ) = − |
|
jω Cэкв |
|
|
= − |
β RВЫХ |
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jω Cэкв (1 + jω RВЫХ |
Cэкв ) |
||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
RВХ |
|
||||||
|
|
RВХ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
RВЫХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
jω Cэкв |
|
|
|
|
|
|
|
Обозначим произведение R ·С |
|
=τ , причем, τ |
|
= |
1 |
. Тогда |
|
экв |
в |
|
|||||
вых |
В |
|
ωв |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
KВ ( jω ) |
= |
К0 |
|
|
|
|
|
1+ jωτ B |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Модуль коэффициента усиления определяется выражением:
К |
В ( jω ) |
|
= |
|
K0 |
|
= |
|
|
K0 |
|
||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1+ (ωτ B )2 |
|
|
ω 2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωB |
|
(21.6)
(21.7)
Очевидно, что с ростом частоты ω модуль коэффициента усиления
|КВ(jω)| уменьшается.
В области нижних частот существенное влияние оказывает сопротивление емкости конденсатора CP. Влиянием Сэкв пренебрегают. Выражение для коэффициента усиления принимает вид:
59
КН ( jω ) |
|
= |
|
|
K0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
, |
(21.8) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
+ |
|
|
|
||||||
|
|
|
||||||||
|
ω τ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Н |
|
где τ Н = СР (RK + RH ) = 1 .
ω H
Таким образом, в области нижних частот, с уменьшением частоты коэффициент усиления падает. Сопротивление емкости конденсатора СР вместе с Rвых образует делитель напряжения. С уменьшением частоты сопротивление XCp увеличивается. Увеличивается и падение напряжения на нем. Напряжение на RВЫХ падает.
3.УСИЛИТЕЛЬ ПО СХЕМЕ С ОБЩИМ КОЛЛЕКТОРОМ
Усилитель по схеме с общим коллектором (ОК) (рис. 21.7, а) обладает большим значением Rвх и малым Rвых. Этим он выгодно отличается от каскада с общим эмиттером. Однако коэффициент усиления по напряжению КU
<1, поэтому каскад с ОК нашел применение как буферный. Он включается между маломощным источником сигнала и каскадом с ОЭ либо между каскадом с ОЭ и низкоомной нагрузкой.
В схеме каскада с ОК резистор Rб образует цепь смещения с фиксацией тока покоя базы. Коллектор транзистора подключен к источнику питания Ек. В эмиттерную цепь введен резистор Rэ. Он обеспечивает стабилизацию режима работы транзистора за счет ООС по току. Нагрузка RH подключается к эмиттерной цепи через разделительный конденсатор СР. Последний исключает попадание постоянной составляющей тока эмиттера в нагрузку. При таком включении приращение входного и выходного сигналов совпадают по знаку. Значит, усилитель по схеме с общим коллектором неинвер-
тирующий.
60
Входная цепь по переменной составляющей включает участок базаэмиттер с сопротивлением Rбэ, резистор Rэ и параллельно соединенный с ним резистор RH. Поэтому
U вх = Iб Rбэ + I э (Rэ // RH ).
Обозначим
Rэ' = (Rэ // RН ) = Rэ RН .
Rэ + RН
Тогда
Uвх = Iб [Rбэ + (β +1)Rэ' ].
Теперь легко определить входное сопротивление каскада:
R = |
Uвх |
= R + (β +1)R' |
(21.13) |
||
|
|||||
вх |
I |
|
бэ |
э . |
|
|
вх |
|
|
Например, пусть в схеме рис. 21.7, а известны величины: Rбэ = 103Ом;
β = 50; Rэ = RН = 400Ом.
Тогда по (21.13) Rвх = 11200 Ом.
Определим коэффициент усиления по напряжению:
|
|
|
U |
вых |
|
I |
э |
R' |
(β + 1)R' |
|
|
|
|||
К |
|
= |
|
= |
|
|
э |
= |
э |
|
< 1. |
(21.14) |
|||
U |
|
|
I |
|
|
|
R + (β + 1)R' |
||||||||
|
|
U |
вх |
б |
R |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
вх |
бэ |
э |
|
|
Для приведенного примера КU = 0,91.
Чтобы обеспечить наилучшие условия передачи мощности сигнала в нагрузку, значение Rэ, как правило, принимают равным RH.
В заключение отметим, что сигнал на выходе каскада с ОК повторяет форму входного сигнала (КU близок к единице, инверсия отсутствует). Именно поэтому за каскадом закрепилось название эмиттерный повтори-
тель.