Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_13512
.pdf
ОБРАЗЕЦ 8) граммы 4-амино-3:21-диметилазобензола диазотируются обычным способом. Диазораствор
фильтруют, и затем к нему добавляют 50,8 грамма
4:4-бис-[(4-гидрокси1:2-диметилбензол-5-карбовил-)амино-]3:3L-диметилдифенил, 42 мл раствора
каустической соды 360 B6, 1000 мл воды и 4 мл турецкого красного масла, к которому добавлено необходимое
количество раствора ацетата натрия для нейтрализации свободной минеральной кислоты.
В результате обработки получается паста темно-коричневого цвета.
При соединении компонентов на волокне получается насыщенный темно-коричневый цвет.
ПРИМЕР 9) 33,6 грамма 1-амино-2-метокси-4-нитробензола диазотируют обычным способом. В диазораствор
при тщательном перемешивании вводят раствор, содержащий 52,5 грамма
4:41-бис-[(4-гидрокси-1:2-диметилбензол-5-карбоил-)амино-]2-нитродифенила, 42 мл раствора каустической
соды 360 B6, 1000 мл воды и 4 мл турецкого красного масла, к которому добавлено необходимое количество
раствора ацетата натрия для нейтрализации избытка минеральной кислоты. После завершения реакции
связывания краситель, отделившийся в виде темно-коричневых хлопьев, фильтруется. Полученную таким
образом пасту можно непосредственно использовать для приготовления пигментов.
При соединении компонентов на волокне получается черно-коричневый краситель.
ПРИМЕР 10) 32,4 грамма 1-амино-2,5-дихлорбензола диазотируют обычным способом, и в этот диазораствор
при тщательном перемешивании вводят раствор, содержащий 59 граммов
4,41-бис-[(4-гидрокси-]хлор-2-метилбензол-5-карбовил-)амино-2,21-дихлордифенила, 42 мл раствора едкого
натрия с концентрацией 360 Be, 1000 мл воды и 105 мл турецкого красного масла, к которому добавлено
необходимое количество раствора ацетата натрия для нейтрализации избытка минеральной кислоты. 11O
После завершения процесса соединения, отделившийся в виде оранжево-коричневых хлопьев материал
фильтруют и тщательно промывают. Для приготовления пигментов краситель предпочтительно использовать
в виде пасты.
Когда компоненты соединяются на ткани, получается оранжево-коричневое окрашивание.
В частности, было описано 12t, и установлена природа указанного изобретения и то, каким образом оно было
выполнено. Я заявляю, что то, что я
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_372339.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=372339&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB372339A
[]
c>Пи
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (Германия): январь. 9, 1930.
372,339 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): декабрь. 31, 1930. № 39,365/30.
Завершено: 2 мая 1932 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Использование абсорбционных холодильных машин в целях теплоизоляции.
Мы, компания SIxAIrMNS-SCIUCnEnrTWERIuEAxTIENGESELLSCHAFT, немецкая компания из
Берлин-Сименсштадта (Германия), настоящим заявляем о характере данного изобретения и способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Наше изобретение относится к использованию абсорбционных холодильных машин для снижения
теплопередачи между двумя пространствами с разными температурами.
Если необходимо свести к минимуму передачу тепла между двумя пространствами с разной температурой,
например, чтобы избежать теплопотерь или поддерживать низкие температуры, создаваемые холодильной
машиной, то эти два пространства обычно разделяют друг от друга с помощью теплоизоляционного слоя, т.е.
посредством слоя твердого материала, который благодаря своей низкой теплопроводности максимально
препятствует передаче тепла из одного пространства в другое. Ни один из известных твердых
теплоизоляторов не обладает такими же хорошими изоляционными свойствами, как газы, особенно тяжелые
газы (например, углекислый газ или аргон), но даже последние все же имеют довольно значительную
теплопроводность, эффект от которой особенно неблагоприятен при образовании газовых потоков, и,
следовательно, передача тепла конвекцией неизбежна. Настоящее изобретение решает проблему
уменьшения и, при определенных обстоятельствах, предотвращения передачи тепла между двумя
пространствами с разными температурами совершенно новым способом, используя свойства хладагента,
который испаряется из жидкого состояния на одной поверхности и поглощается абсорбирующим раствором
на другой поверхности.
Согласно нашему изобретению, теплопередача снижается за счет разделения двух пространств с разными
температурами двумя стенками, окружающими промежуточное пространство, которое герметично
изолировано от этих двух пространств двумя стенками, а стороны стенок, обращенные к промежуточному
пространству, образуют на одной стенке поверхность испарения, а на другой — поверхность поглощения для
рабочей среды непрерывно работающей абсорбционной холодильной машины. Желательно придать стенам,
окружающим промежуточное пространство, достаточный наклон относительно горизонтальной плоскости,
чтобы испаряющиеся и впитывающие жидкости могли стекать вниз.
Кроме того, в промежуточном пространстве, ограниченном стенками, может быть подан инертный газ, так что
переход рабочей среды с поверхности испарения 65 на поверхность поглощения происходит посредством
диффузии. Это особенно выгодно, если одна или обе внешние стороны стен, окружающих промежуточное
пространство, контактируют с воздухом 70, а не, как это часто бывает, с охлаждающей водой или соленой
водой. Использование инертного газа в промежуточном пространстве позволяет адаптировать интенсивность
теплопередачи 75 к интенсивности холода, образующегося при испарении, и к интенсивности тепла,
образующегося при поглощении.
Поскольку при использовании инертного газа испарение и поглощение происходят с 80% меньшей
интенсивностью в соответствии с уменьшением теплопередачи между воздухом и внешней стенкой.
В то же время, соотношение количества пара рабочей среды и инертного газа может быть выбрано таким
образом, чтобы общее давление в промежуточном пространстве принимало любое заранее заданное
значение, например, значение атмосферного давления. Действительно, добавление любого инертного газа
приводит к тому, что в промежуточном пространстве между стенками возникают нежелательные потоки газа,
которые переносят тепло от одной стенки к другой. Для предотвращения конвекции тепла, по крайней мере
для ее уменьшения, в соответствии с дальнейшим усовершенствованием, возможно добавлять к рабочему
объему инертный газ или газовую смесь с более высокой молекулярной массой в таких количествах, чтобы
газовые потоки в промежуточном пространстве были сведены к минимуму. Необходимое количество
добавленного инертного газа с более высокой молекулярной массой изменяется в зависимости от
парциального давления газа на абсорбционной поверхности. 05 -c -= 2 - 372,339 Если мы назовем
поверхности испарения и абсорбции стенок, окружающих промежуточное пространство, активными
поверхностями, то можно сказать, что при расположении согласно изобретению неактивная сторона каждой
стенки примыкает к пространству, которое должно быть либо теплым, либо холодным.
Общую идею всех конструкций, основанных на данном изобретении, можно выразить так: в каждом случае
более теплое пространство отделено от более холодного пространства полостью, ограниченной двумя
активными поверхностями. Разделение не обязательно должно быть полным, поскольку часть
разделительных стен может состоять из обычных теплоизоляционных материалов.
На рисунке 1 прилагаемого чертежа схематически изображен пример изобретения, в котором стенки,
окружающие промежуточное пространство, образуют сосуд, окружающий охлаждаемое пространство,
например, охлаждающую камеру (холодильника), и в котором для охлаждения связанных с ним частей
непрерывно работающей абсорбционной холодильной машины используется только атмосферный воздух.
Сосуд с двойной стенкой, окружающей охлаждающую камеру 1, имеет, как и сама охлаждающая камера,
преимущественно цилиндрическую форму. Вертикальная стенка 3, примыкающая к охлаждающей камере,
находится на сравнительно небольшом расстоянии от вертикальной стенки 4, примыкающей к окружающей
среде. Однако стена 4 простирается дальше, чем стена 3. Вся поверхность двух стенок покрыта некой
распределительной структурой 5 и 6, по которой может стекать жидкость, поступающая сверху. Эти
распределительные структуры могут состоять из пористого материала (например, проволочной сетки или
сетки), но они также могут быть изготовлены путем расположения стенок, смачиваемых жидкостью, в виде
горизонтальных канавок, выдолбленных в направлении дна, причем канавки соединены друг с другом
переливными отверстиями.
В нижней части сосуда с двойными стенками, под дном 2 охлаждающей камеры, открытой сверху, находится
запас насыщенной абсорбирующей жидкости 7. От дна части сосуда, содержащей запас жидкости 7,
U-образная жидкостная труба 'S' ведет к уравнительному контейнеру 9, а от последнего — к генераторному
сосуду 11, который может нагреваться нагревательным элементом 10.
Уравнительный контейнер 9 предназначен для предотвращения, совместно с U-образной трубой 8, разрыва
столба жидкости -60, поддерживающего разницу давлений между генератором 11 и внутренним
пространством двухстенного контейнера 3, 4, вследствие временного сверхдавления, возникающего в
генераторе.
Генератор 11 соединен посредством восходящей трубы 12 с газоразделительной камерой 13, которая, в свою
очередь, соединена через газопровод 14, изогнутый в нижнем конце и образующий катушку 26, с аналогичным
катушечным конденсатором 15, как показано на чертеже. Трубчатые теплообменники служат для отвода
избытка конденсата, образующегося при особенно низкой температуре охлаждающего воздуха. Конденсатор
15 соединен через трубу 16 диаметром 75 мкм и нижнюю U-образную трубу 17 с уравнительным резервуаром
18, образуя замкнутый контур. Целью описанной здесь циркуляционной системы является поддержание
столба жидкости, образуемого конденсатом.
В связи с тем, что емкость 18, в которую открывается конденсатная труба 16, соединена с нижней частью
конденсатора 15 U-образной трубой 17, столбик жидкости 85 всегда восстанавливается в трубе 16, если он
временно разрушается неконденсированной рабочей средой. Из уравнительного контейнера 18 конденсат по
трубе 19, проходящей под углом 90 через наружную стенку 4 двухстенного сосуда, поступает в
кольцеобразное пространство 20, окружающее внутреннюю стенку 3 в верхней части двухстенного сосуда.
Дно кольцеобразного пространства 20 расположено под углом 95° к стенке 3 сосуда и снабжено рядом
отверстий 21, через которые конденсат может поступать на распределительную конструкцию 5.
Из камеры разделения газов 1.3 U-образная жидкостная труба 22, образующая теплообменник с жидкостной
трубой 8 и проходящая через внешнюю стенку 4 двухстенного сосуда, ведет в кольцеобразное пространство
23, предусмотренное в полом пространстве 105 в верхней части указанного сосуда сбоку от стенки 4. На краю,
близко к стенке J сосуда, в нижней части кольцеобразного пространства 23 имеется ряд отверстий 24,
позволяющих абсорбирующему раствору поступать на распределительную структуру 6. Раствор, стекая по
распределительной структуре 6 и все больше обогащаясь абсорбирующими парами хладагента, собирается в
жидком резервуаре 7 в нижней части двухстенного сосуда.
Полое пространство этого сосуда, не заполненное жидкостью, содержит нейтральный газ, например, воздух
или тяжелый инертный газ в таких количествах, что разница давлений между пространством испарителя, т.е.
пространством между стенками, и конденсатором выравнивается, за исключением небольшого остатка
давления, который поддерживается столбами жидкости, образующимися, с одной стороны, конденсатом в
конденсаторе 15 и трубе 16, а с другой стороны, насыщенным раствором, содержащимся между уровнями
запаса жидкости 7 130 пространствами с разными температурами.
Если это состояние равновесия нарушается из-за колебаний температуры в помещениях, то передачу тепла
между двумя помещениями с разными температурами 70, конечно, нельзя полностью предотвратить, но ее,
по крайней мере, можно значительно уменьшить по сравнению с тем, что было бы возможно с помощью
любых теплоизоляционных средств (например, пробки).
В качестве рабочей среды и газа могут быть выбраны самые разные среды. Однако в некоторых случаях
особенно целесообразно выбирать эти среды таким образом, чтобы общее давление в полом пространстве
двухстенного сосуда, то есть в промежуточном пространстве между абсорбционной и испарительной
поверхностями, не превышало атмосферное давление. Поскольку это полное давление зависит от давления
конденсации рабочей среды при температуре охлаждения, в качестве рабочей среды можно использовать
только вещество, испаряющееся при средней температуре испарения немного ниже атмосферного давления.
К таким веществам относятся, например, этиламин, ацетальдегид, этилхлорид. Если вместо конденсата на
внутренней стороне стенки 3 стекает очень концентрированный абсорбционный раствор, из которого
выделяется пар хладагента, и если для его получения вместо конденсатора 15 используется реабсорбер, то
даже если выбрана среда, давление конденсации которой само по себе выше атмосферного, можно
поддерживать атмосферное давление в промежуточном пространстве между поверхностью испарения и
абсорбционной поверхностью.
Для этой цели необходимо адаптировать количество индифферентных газов, смешиваемых с паром
охлаждающей среды в испарительно-абсорбционном пространстве, к давлению пара раствора. Этого легко
можно достичь, если в качестве абсорбционного раствора использовать водный раствор аммиака.
При описанной выше конфигурации со ссылкой на рисунок 1, поверхность испарения и поверхность
поглощения i4r будут расположены друг напротив друга на сравнительно небольшом расстоянии. Нет
необходимости располагать обе поверхности вертикально. Например, одна из поверхностей может быть
расположена вертикально, а другая — наклонена, возможно, таким образом, что промежуточное пространство
несколько сужается к низу. Преимущество второй конструкции заключается в том, что 125 изменений
концентрации раствора компенсируются, так что падение парциального давления хладагента остается
постоянным. Если расстояние между поверхностью испарения и абсорбционной поверхностью составляет
130, а уровень абсорбционного раствора в уравнительном сосуде равен 9. Из газосодержащего пространства
над поверхностью жидкости в сосуде 9 труба 25 ведет в камеру газоразделения 13; эта труба 25
предназначена для подачи в камеру газоразделения 13 и через нее в конденсатор 15 любого газа,
скапливающегося в сосуде 9.
Когда нагревательный элемент 10 подключается к источнику электрического тока, из абсорбирующего
раствора в генераторе 11 образуются пузырьки газа, которые вместе со слабым раствором поднимаются по
восходящей трубе 12 в камеру газоразделения 13. Здесь газообразная рабочая среда отделяется от
раствора. По трубе 14 он подается в конденсатор 15. Конденсат проходит через уравнительный сосуд 18 и
трубу 19 в кольцеобразное пространство, а оттуда через отверстия 21 попадает на распределительную
конструкцию 5, покрывая внутреннюю сторону стенки 3, прилегающей к охлаждающей камере 1. Стекая по
этой стенке, конденсат испаряется и диффундирует в безразличный газ.
Слабоабсорбирующий раствор, лишенный газообразной рабочей среды, протекает по жидкостной трубе 22 в
кольцеобразное пространство 23, а оттуда через отверстия 24 на распределительную конструкцию 6,
покрывающую внутреннюю сторону стенки 4 двухстенного сосуда, прилегающего к окружающей среде. Стекая
по этой стенке, абсорбционная жидкость поглощает рабочую среду из смеси газообразной рабочей среды и
нейтрального газа, тем самым все больше обогащаясь и, наконец, образуя жидкий остаток 7 на дне сосуда.
Через жидкостную трубу 8 и уравнительный контейнер 9 насыщенный абсорбционный раствор возвращается
в генератор 11. Размеры цилиндрической стенки 3, окружающей охлаждающую камеру 1 и на внешней
стороне которой происходит испарение рабочей среды, а также размеры стенки 4, прилегающей к
окружающей среде и противоположной стенке 3, и на внутренней стороне которой происходит поглощение
испарившейся рабочей среды, выбраны таким образом, чтобы при определенной температуре охлаждающей
камеры и определенной температуре окружающей среды существовало состояние равновесия между
количествами поглощаемого и отдаваемого тепла. Пока это состояние равновесия может поддерживаться в
определенной степени, двухстенный сосуд представляет собой разделение двух пространств друг от друга,
что делает использование дополнительных средств теплоизоляции ненужным, поскольку это практически
полностью предотвращает передачу тепла между двумя поверхностями. Если поверхность сделана
относительно большой по сравнению с вертикальными размерами этих поверхностей, то есть при большой
разнице между температурой испарения и температурой абсорбции, в промежуточном пространстве могут
образовываться нежелательные потоки газа.
Для уменьшения этих потоков целесообразно добавлять к парам рабочей среды инертный газ или газовую
смесь с более высокой молекулярной массой в таком количестве, чтобы свести к минимуму образование
газовых потоков в промежуточном пространстве. Количество добавляемого газа можно (экспериментальным
путем) легко определить следующим образом.
Если установлено (например, путем наблюдения за небольшой лопаткой через смотровое стекло в стенке),
что на поверхности абсорбции преобладает направленный вниз поток газа, то добавляют инертный газ с
более высокой молекулярной массой до тех пор, пока поток газа не исчезнет. С другой стороны, если
обнаруживается восходящий ток, то газ откачивается до тех пор, пока ток не прекратится. Правильное
соотношение молекулярных масс может быть легко достигнуто, например, с помощью смеси азота и аргона —
в пределах оптимальных параметров, определяемых выбором этих веществ, — путем добавления аргона в
камеру газовой смеси (при этом отводится тот же объем присутствующей газовой смеси), пока поток газа
перестанет обнаруживаться, в случае направленного вниз потока газа на поверхности абсорбции. В случае
восходящего тока на абсорбционной поверхности, наоборот, добавляется азот (при этом отводится тот же
объем присутствующей газовой смеси) до тех пор, пока ток не прекратится.
Также возможно размещение в промежуточном пространстве поперечных перегородок из плохо проводящего
по биениям материала, расположенных практически горизонтально, чтобы затруднить образование газовых
потоков, не нарушая при этом диффузию паров хладагента.
Холодопроизводительность, создаваемая на испарительной поверхности и передаваемая в холодильную
камеру, может быть отрегулирована до желаемого значения путем соответствующего выбора расстояния
между испарительной поверхностью и испарительным блоком. С одной стороны, это сорбционная
поверхность, а с другой — общее давление, существующее в промежуточном пространстве, — всё это
делается для того, чтобы максимально уменьшить конвекционные потоки и получить
диффузионно-адаптированный поток, соответствующий требуемому холоду. Если при этом удается получить
общее давление ниже атмосферного, целесообразно не выравнивать полностью разницу между давлением
конденсации и давлением испарения путем добавления нейтрального газа, поскольку эффективность
установки снижается с увеличением количества добавленного нейтрального газа.
Некоторое снижение эффективности в установках, работающих с водяным охлаждением теплоотдающих
частей абсорбционных холодильных машин, допустимо, поскольку при водяном охлаждении эффективность,
по крайней мере, достаточно высока. Однако ситуация несколько иная, когда теплоотдающие детали
необходимо охлаждать воздухом всего на 75%. В этом случае лучше оставить часть указанной разницы
давлений неизменной и поддерживать ее на том же уровне с помощью жидкостных колонн, чтобы не снижать
эффективность из-за добавления слишком большого количества инертного газа.
На простом примере, который особенно помогает понять рисунок 2, теперь будет показано, как определяется
правильный размер промежуточного пространства, содержащего испарительную и абсорбционную
поверхности, и как ограничивается или предотвращается теплопередача конвекционными потоками в газовой
смеси в этом пространстве. Предположим, что необходимо охлаждать помещение объемом 1000 м³.
Помещение, подлежащее охлаждению, должно быть изолировано только потолком и полом слоем пробки
толщиной 1 см. Боковые стенки представляют собой полую стенку толщиной 1 м, внутренние поверхности
которой образуют испарительную и абсорбционную поверхности непрерывной абсорбционной холодильной
машины, работающей на аммиаке. В промежуточное пространство между абсорбционной и испарительной
поверхностями к аммиаку в виде паров хладагента добавляется такое количество воздуха, что общее
давление становится равным атмосферному давлению. В данном случае предполагается, что холодильная
установка 105 сконструирована по типу реабсорбционной машины, то есть испарение происходит не из
конденсата, а из насыщенного абсорбционного раствора. Предположим, что в промежуточном пространстве
температура стенки, примыкающей к внешнему пространству, составляет 300 °C, а температура стенки,
примыкающей к охлаждаемому внутреннему пространству, составляет -100 °C. Поскольку коэффициент
теплопроводности k паров аммиака равен 0,0185, на каждый квадратный метр полой стенки происходит
потеря тепла в час в размере 0,0185 × 400 × 74 ккал/ч в пространстве между поверхностями поглощения и
испарения.
Площадь поверхности, окружающей охлаждаемое пространство, составляет 400 квадратных метров.
Следовательно, общие потери тепла за счет теплопроводности через боковые стенки составляют 300 ккал/ч.
К этому необходимо добавить по 125 для нижней и верхней частей, 0 л = 1200 ккал/ч, где 0,03 372,3%9
372,339 обозначает значение теплопроводности пробкового материала, таким образом, в сумме
300+1200+1200=2700 ккал/ч.
Если предположить, что заполнение холодильной камеры охлаждаемыми товарами и периодическое
открытие дверей приводит к дополнительным потерям тепла в размере около 1500 ккал/л, то абсорбционная
холодильная машина должна подавать в промежуточное пространство в общей сложности 4200 ккал/ч, или
10,5 ккал/ч на квадратный метр поверхности стен. В случае тонких, хорошо проводящих тепло стен (например,
из листового железа) коэффициент теплопередачи можно принять равным 5 ккал/ч на м². В результате на
каждой из стен происходит падение температуры на 2,10 °C, так что температура в охлаждающей камере
составляет -80 °C.
при внешней температуре +280 °C.
Для непрерывно работающей абсорбционной холодильной машины, которая должна обеспечивать 4200
ккал/ч холода, необходимо подавать около 9000 ккал/ч тепла. Если концентрация раствора аммиака,
стекающего по испарительной поверхности, установлена на уровне 55%, а концентрация раствора аммиака,
стекающего по абсорбционной поверхности, — на уровне 25%, то соответствующие значения давления пара
аммиака составят 1 кг/см² и 0,79 кг/см².
Указанное выше давление пара соответствует атмосферному давлению в районе, расположенном примерно
на высоте 275 метров над уровнем моря. Давление паров аммиака на абсорбционной поверхности на 0,21
кг/см² ниже. Если для выравнивания давления теперь используется атмосферный воздух, то удельная
плотность газовой смеси на абсорбционной поверхности имеет значение Pa × Ira + (P - P)in R × T 0,79 × 17 +
0,21 × 29 = 0,0848 × 303 = 0,76 кг/дюйм, где Pa обозначает парциальное давление аммиака, P - Pa -
парциальное давление воздуха. R — молекулярная масса аммиака, m — молекулярная масса воздуха, R —
коэффициент или константа для всех газов, и T — абсолютная температура на поверхности абсорбции. На
испаряющей поверхности удельная плотность газовой смеси определяется аналогичным образом:
1
,17+0,29 0,76 кг. на квадратный сантиметр.
Поскольку удельная плотность газовой смеси на поверхности поглощения и на поверхности испарения
одинакова и равна 0,0848 × 263, конвекционные потоки, следовательно, не могут возникать.
На приведенном выше примере расчета для пустотелой стены толщиной 1 метр, подача холода составила
4200 ккал/ч. Если требования к холоду выше, то пустотелую стену следует делать с меньшим расстоянием
между стенками. При расстоянии между стенами 0,4 м и том же объеме охлаждаемого пространства
теплопотери, вызванные полой стеной, увеличиваются в 6,4 раза, то есть до 750 ккал на м² в час. Однако,
поскольку выход холода в диффузионном пространстве увеличивается пропорционально падению
парциального давления пара, которое тем больше, чем меньше расстояние между абсорбционной
поверхностью и испарительной поверхностью, количество холода, подаваемого холодильной машиной,
увеличивается с 4200 до 10 500 ккал в час. Потери тепла, вызванные пробковой изоляцией, остаются
неизменными при температуре 2400 К. Для целей охлаждения (заполнение охлаждаемого пространства
охлаждаемым материалом, потери холода при открытии дверей и т. д.) при расстоянии между активными
стенами 0,4 м, соответственно, задается величина 10 500 - 750 - 2400 = 7350 ккал/ч.
В этом случае конвекционные потоки также не возникают, если в качестве нейтрального газа 8E используется
атмосферный воздух, а концентрация абсорбционного раствора остается той же, что и раньше.
Поскольку, как показано выше, удельная плотность газовой смеси зависит только от характера газа и
соотношения парциальных давлений, и не зависит от расстояния между активными стенками. Лишь
температурные соотношения незначительно изменяются в зависимости от увеличения удельной нагрузки
теплопроводящих поверхностей. Увеличение подачи холода до 95°C соответствует, при условии +300°C на
абсорбционной поверхности и -100°C на испарительной поверхности, внешней температуре около 250°C и
температуре в охлаждающей камере около -5°C.
На рисунке 2, иллюстрирующем еще один пример изобретения, показан в разрезе холодильная камера или
складское здание, конструкция которого 105, согласно изобретению, служит для защиты помещений, которые
необходимо охлаждать и в которых, например, хранятся лед или продукты, от проникновения тепла из
окружающей среды. Как будет показано на чертеже, охлаждающее или холодильное пространство 31
холодильной камеры, которое по высоте разделено промежуточными этажами 32 и 33, снаружи огорожено
расположенными на некотором расстоянии друг от друга стенами 34, 35 и 36, 115 и 37. Стены, образующие
каждую пару стен, возводятся параллельно друг другу. В нижней части стены стоят вертикально, а в верхней
— наклоняются и принимают форму крыши. В промежуточном пространстве 120 372;339, заключенном между
ними, находится определенное количество нейтрального газа, например, воздуха. Каждая из стенок 34, 3, 5 и
36, 37 по всей своей стороне, обращенной к промежуточному пространству, покрыта распределяющей
структурой 39, 40 и 41, 42, которая может состоять, например, из пористого материала или из канавок,
соответствующим образом расположенных в стенках и соединенных друг с другом.
Жидкость, стекающая по указанным распределительным структурам, собирается в нижней части
промежуточного пространства 38 и образует хранилище богатой абсорбционной жидкости 43. Последний,
посредством жидкостных труб j5 44, 45, которые соединяются и образуют U-образную трубу 46, соединен с
электронагреваемым генератором 48, расположенным в кирпичной яме 47. Генератор 48 соединен через
восходящую трубу 49 с газоразделительной камерой 50, от которой газопровод 51 ведет к
воздушно-охлаждаемому конденсатору 52 и жидкостному трубопроводу 53, образуя в своей нижней
U-образной более широкой части 54 теплообменник с трубой 46, а затем к жидкостному трубопроводу 55.
Труба 55 выходит наружу здания и открывается на коньке крыши, образованном стенами 35 и 37, в желоб 56,
из которого поступающая жидкость может проходить через боковые отверстия 57 на распределительные
конструкции 39 и 40. Аналогичным образом конденсатор 52 соединен через жидкостную трубу 58 с желобом
59, расположенным на гребне врезанных стенок 34 и 36.
Из этого желоба конденсат может стекать через отверстия 60, расположенные в нижней части желоба, на
распределительные конструкции 41, 42. По мере стекания конденсата по этим распределительным
структурам, он испаряется в нейтральный газ и, диффузионно переходя с испарительных поверхностей через
нейтральный газ, непосредственно переходит на расположенные напротив поверхности, по которым стекает
абсорбционная жидкость. Здесь испаренная рабочая среда абсорбируется [и абсорбционный раствор,
который при этом все больше обогащается, собирается на дне промежуточного пространства в хранилище 43,
откуда он по трубам 44, 45, 46 поступает в генератор 48].
Количество нейтрального газа, то есть воздуха в данном случае, в промежуточном пространстве должно быть
выбрано таким образом, чтобы полное давление в промежуточном пространстве 38 как можно меньше
отличалось от атмосферного давления. В таком случае нет необходимости в том, чтобы стены и крыши
холодильной камеры были способны выдерживать значительные перепады давления. Часть разницы
давлений между давлениями конденсации и испарения рабочей среды, не компенсируемая нейтральным
газом, поддерживается столбами жидкости, образующимися из конденсата в конденсаторе 52 и соединенной
с ним трубе 58, а также насыщенным абсорбционным раствором в жидкостной трубе 46.
Вместо этого, конечно, можно было бы использовать насос для насыщенного раствора 70 и регулирующие
клапаны для конденсата и обедненного раствора. В качестве рабочей среды можно с успехом использовать
этилхлорид, а в качестве растворителя — тетрахлорэтан. 75 Описанная выше система может также
использоваться таким образом, чтобы быть пригодной для поддержания тепла или обогрева помещения 31,
окруженного стенами 34 и 36. Для этой цели требуется лишь небольшое изменение, заключающееся в замене
поверхностей испарения и абсорбции путем подачи конденсата в желоб 56, а слабоабсорбционного раствора,
поступающего из газоразделительной камеры 50, — в желоб 59. Расположив трубы 55 и 58 таким образом,
чтобы они проходили через общий четырехходовой кран, можно даже эксплуатировать установку таким
образом, чтобы помещение 31 в зависимости от потребностей в разное время нагревалось или охлаждалось.
Для перехода от одного режима работы к другому достаточно переключить четырехходовой кран.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_372340.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=372340&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB372340A
[]
i)-'vi fl 9-J
j _a& ER An J-l V, L cDPy
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: январь.
1,
1931. № 126/31.
- JIxffiJ Полная версия принята к публикации: 2 мая 1932 г.
1 __ ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, касающиеся территории компании Niuts and REetainer.
1, Э. Дювард Альфред Грин, гражданин Соединенных Штатов Америки, проживающий по адресу: Абингтон
Роуд, 2026, Кливленд, штат Огайо, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляет о характере данного
изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении: Данное изобретение относится к гайке и ее фиксатору, предотвращающим ослабление гайки
после ее установки на резьбовое соединение.
Фиксатор, описанный в настоящем изобретении, представляет собой тип, в котором диаметрально
противоположные участки резьбы фиксатора расположены ближе друг к другу, чем соответствующие участки
резьбы гайки, в то время как резьбовые участки указанного фиксатора, которые расположены практически под
прямым углом к резьбовым участкам, расположенным ближе друг к другу, чем диаметр истинного окружного
расстояния, разделены или расширены, что обеспечивает эффективное трение между указанными участками
и резьбой болта, к которому крепятся фиксатор и гайка.
В некоторых случаях встречались фиксаторы, которые не были постоянно соединены с гайкой, но могли быть
свободно сняты вместе с рабочим узлом, когда гайка и фиксатор не были закреплены на болте, а также
фиксаторы, которые были постоянно соединены с гайкой за счет того, что части гайки были расклепаны
поверх соответствующих частей фиксатора, чтобы предотвратить осевое снятие фиксатора с гайки.
Целью настоящего изобретения является создание фиксатора, который в собранном виде с гайкой
удерживается в таком положении и обеспечивает совпадение резьбы с болтом благодаря своей собственной
упругости.
=5. Еще одна задача — обеспечить изготовление фиксатора, который будет иметь такую форму и
удерживаться в собранном виде относительно гайки, чтобы при приложении к резьбовому болту он создавал
относительно высокое начальное контактное давление резьбы.
0o Еще одна цель — обеспечить фиксатор, приспособленный, будучи собранным в зенковке, образованной на
верхней поверхности гайки, для обеспечения относительно высокого начального давления контакта резьбы
[Цена 11-] Frt4-, o при приложении к резьбовому болту с минимальной диаметральной деформацией 55.
Для осуществления изобретения и достижения желаемых целей предлагается создать диагонально упругий
резьбовой фиксатор для использования в комбинации 60 с гайкой, имеющей зенковку на верхней
поверхности, причем указанный фиксатор имеет диаметральную деформацию и удерживается, когда гайка не
прикручена к болту, в собранном резьбовом соответствии с гайкой за счет своей 65 внутренней упругости, при
этом на гайке и фиксаторе предусмотрены средства для предотвращения относительного вращения
указанных элементов. Более конкретно, фиксатор обладает высокой диаметральной упругостью 70 и имеет
такую диаметральную деформацию, что максимальный внешний диаметр фиксатора и минимальный диаметр
резьбового шага настолько связаны, что фиксатор будет удерживаться в собранном состоянии в 75-м
углублении детали за счет упругой реакции на стенку углубления в направлении его максимального внешнего
диаметра и будет фрикционно захватывать резьбу болта, к которому гайка и фиксатор приложены
диаметрально на его минимальном диаметре резьбового шага.
На прилагаемом чертеже показан вариант осуществления изобретения, 85 где на фиг. 1 изображен
поперечный вертикальный разрез, выполненный приблизительно по линии 1-1 на фиг. 2, показывающий гайку
и стопорное кольцо, установленные на болте; 90 на фиг. 2 изображен вид сверху гайки и стопорного кольца,
установленные на болте; на фиг. 3 изображен вид сбоку гайки и стопорного кольца, установленные на болте,
выполненный с правой стороны фиг. 2; 9 на фиг. 4 изображен вид сверху стопорного кольца; на фиг. 5
изображен вид сбоку стопорного кольца; и на фиг. 6 изображен вид сверху на иглу.
Гайка 10 изображена в виде шестигранной гайки 100, на верхней грани которой имеется зенковка 11. В
диаметрально противоположных частях стенки имеются углубления или выемки 12 и 13. Эти углубления
представляют собой 10l V ( 372,340 372,3406ubstaiitially _longitudinally split halfs of drnlll,:bo located at opposite
angles:
Гаечный ключ. Расположите грани гайки с центрами, расположенными субтосцентно на окружности,
образованной стенкой контр-отверстия. «Эти полукруглые углубления или выемки имеют одинаковый размер
и простираются от верхней поверхности гайки до дна зенковки. Показанная здесь гайка отличается недорогим
и быстрым изготовлением, поскольку сначала можно просверлить углубления или выемки 12 и 13, после чего
можно просверлить зенковку 11 так, чтобы она пересекала отверстия для зенковок, причем все эти операции,
конечно, могут быть выполнены на многопозиционной расточной головке. Таким образом, можно
преобразовать стандартные резьбовые гайки в гайки с выемками практически за одну операцию». Углубления
или выемки 12 и 1l nra для t-7he plLrDoe приемных зажимов или : уха a1- и I.) на -ubluhbIar - резьбовом
фиксаторе, который предназначен для установки при помощи колеса. Позиция L в га. COU7terhooi. Tine Iugs or
ears 14 anld Th;5 are sst.i-ta.. cll' cmiirculart pije!
tionl fromi diaueih opoSite sides of the ae i 16 aS d se Ciji o theo -t au nt. etainer -- coverns tUc. t U. spr:s v k1 S1
inowll.
Однако, в известных производителях фиксаторов, фиксаторы удерживаются в собранном виде с зенковкой
гайки, ударяясь о части корончатой поверхности гайки, прилегающие к углублениям или выемкам, так что они
перекрывают части ушек фиксатора и предотвращают его осевое смещение, за исключением случаев, когда
это происходит в пределах определенных ограничений.
В настоящем изобретении предлагается изготовить сам фиксатор таким образом, чтобы он удерживался в
собранном состоянии с углублением гайки за счет собственной упругости, а также чтобы он мог фрикционно
захватывать резьбу 17 болта 18, когда последний ввинчен в гайку и фиксатор.
Соответственно, фиксатор 16 изготовлен из подходящего металла, например, хромоникелевой стали,
закаленной и отпущенной для повышения ее диаметральной упругости и диаметральной устойчивости к
радиальной деформации. Высокоэластичный фиксатор такого диаметра имеет такой размер, что до
деформации он будет свободно входить в углубление гайки, хотя и не должен иметь значительного люфта.
Затем фиксатор подвергается диагональной деформации, так что его максимальный внешний диаметр будет
располагаться приблизительно вдоль линии А-А на рис. 2 и 4 и будет значительно больше до сборки, чем
диаметр зенковки. Эта деформация фиксатора приводит к тому, что его минимальный диаметр оказывается
неравномерным. На линии B-B из Fihs. 2 и 4, а также FO уменьшают шаг резьбы, измеренный по его
минимальному диаметру, так что такой диаметр шага резьбы будет на 7P менее 7P, чем диаметр резьбы
минимального стандарта, к которому приложены фиксаторы и гайки. — Деформированный фиксатор
сжимается на 5 75 tfle, направление его InMIX1im"'1i diai-i'.9r, чтобы технологический может позволить ему
принять существенную форму своей конечной окружности, что позволяет поместить его в зенковку 11 гайки 10
ai. с выступами --14 и 1,5 фиксатора зацепление углублений или выемок 7 и 13 гайки.
Затем сжатие освобождается, высокая упругость связывания заставляет его стремиться - возвращаться к
своей искаженной форме, но его арракт g-n.
В зенковке Le.StuiS ограничивается максимальный диаметр фиксатора резьбы относительно диаметра
зенковки, так чтобы фиксатор контактировал со стенкой зенковки в этих точках, при этом шаг резьбы
фиксатора остается приблизительно меньше шага резьбы фиксатора. Я с - н Тут 10).
Соседние файлы в папке патенты