Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12274
.pdf
w,1. В диапазоне значений k от 0,5 до 0,6 и A от -0,9 до 1,1 обеспечивается особенно благоприятный подбор
размеров. Составные фильтры, принадлежащие к этой группе, особенно хорошо подходят в качестве
фильтров верхних частот при b=1. При значении A=1 конденсаторы в каждом компонентном фильтре сами по
себе одинаковы.
Если составной фильтр должен состоять из более чем двух компонентных фильтров (например, из
двухкомпонентных фильтров согласно рисунку 5b или 11 основной спецификации), то для расчета и
определения размеров фильтров с желаемой кривой затухания в том же формате wav, что и для
вышеупомянутых двухкомпонентных фильтров, могут использоваться определенные параметры. Степень
симметрии определяется, как уже упоминалось, только одним параметром (A) и крутизной кривой затухания
bv mni-i параметров (ki........ k,), где -m обозначает количество компонентных фильтров. Таким образом, в
общем виде для приведенных выше примеров дано следующее: 1') в случае распределения согласно первой
из приведенных выше формул распределения параметры определяются следующим образом:
JT I 10g y+ 30,log C2m (l,)1 Здесь w..... n.. m — резонансные частоты ветвей компонентного фильтра,
расположенные в их суффиксах в соответствии с частотами, а L,, C, или L2m, 02.l — элементы компонентного
фильтра с наибольшей полосой пропускания (CO, Q)2m), для y=l; y=2.... y=mr-l 2') В случае распределения по
второй формуле параметры определяются по формуле для vL2, By= (Qw2m-_)2 - (_)l для y=l.yT-l.
где значение знаков соответствует значению, указанному в пункте 11.
-5 31) В случае распределения по третьей формуле значения параметров определяются следующим образом:
1 1 }. i/9m =(1+ 1em. fory= 1. . y==m-1.
Ссылка остается в силе, как указано в пункте 11.
Расчет размеров элементов схемы составных фильтров до сих пор осуществлялся преимущественно с
учетом крутизны и степени симметрии кривой затухания, а также 55 характеристического импеданса,
например, для фильтров из компонентных фильтров согласно рисункам 5b или 11 основной спецификации,
кривая, соответствующая характеристическому импедансу 6 (компонентного фильтра с наибольшей полосой
пропускания, как показано на рисунке 23 основной спецификации. Однако в некоторых случаях желательно
повлиять на характеристическое сопротивление в порядке 65, чтобы добиться точного соответствия заданным
условиям составного фильтра во всем диапазоне пропускания, особенно при больших полосах пропускания.
Согласно еще одной особенности изобретения, 70 дано правило для расчета размеров схемного элемента
составных фильтров в соответствии с основной спецификацией, с помощью которого, помимо большей
крутизны подъема затухания, достигается изменение, и в частности, выравнивание или сглаживание
характеристического импеданса в диапазоне передачи.
Фильтры с преобразованным характеристическим импедансом отличаются тем, что два из их составляющих
фильтров имеют одинаковые резонансные частоты и аналогичную конструкцию, и, следовательно,
пропорциональные кривые характеристического импеданса, причем эти резонансные частоты
предпочтительно совпадают с наибольшей и наименьшей из всех резонансных частот. Два фильтрующих
элемента с одинаковой полосой пропускания соединены вместе таким образом, что полярность клемм на
выходной стороне (90°) изменена по сравнению с полярностью клемм на входной стороне. В результате
такого преобразования характеристического импеданса значение фильтра уменьшается, так что крутизна
соответствует крутизне фильтра 95 с уменьшенным на 1 числом компонент фильтра. Иными словами,
выравнивание или балансировка может быть достигнута путем добавления к заданному фильтру с
компонентами еще одного компонента с полосой пропускания 100, которая соответствует полосе пропускания
компонента с наибольшей полосой пропускания. В данном случае полярность клемм дополнительного
(mi+l)-го компонентного фильтра должна быть изменена на противоположную по сравнению с полярностью
клемм клемм на одной стороне компонентного фильтра с аналогичной полосой пропускания.
Ниже, на примере, будет объяснено преобразование характеристического импеданса j1 при использовании
фильтра из трех компонентов, согласно рисунку 5c основной спецификации.
EBxAmPLE 4:
Фильтр показан на рисунке 2. Три трансформатора трехкомпонентных фильтров с центральным отводом
имеют вид (0-' ((') 2.) ? 3,94;,697 Кривая терапевтического импеданса в диапазоне передачи определяется
формулой: n = sinh. a и может быть рассчитана по формуле:
(_1 (- L)2- 4L.sinh2a заменен одним единственным. Резонансные частоты (σ,, ........ (σ) ветвей с элементами C,,
L,, C,, L,...... C5, L,, может ли у меня быть геометрическое распределение, скажем, согласно правилу w=2Qe',
так что резонансные частоты принимают значения:
(90 = c), = (0 Qe+ka (I2 =ne) i a i0 Здесь -= 2a и может быть определено как относительная ширина полосы.
Параметры, определяющие кривую затухания, задаются следующим образом:
1i = log -= 2 log -4 CO1 lm (o и w могут служить частотами первого компонентного фильтра, w и w — частотами
второго компонентного фильтра, а w( и w3 — частотами третьего компонентного фильтра. В
рассматриваемом здесь составном фильтре, компонентный фильтр которого предназначен для
преобразования характеристики импеданса, ширина диапазона передачи (пусть a равна половине
относительной ширины диапазона передачи) уже не определяется, как в ранее упомянутых случаях,
наибольшей полосой пропускания компонентного фильтра, а несколько меньше и определяется уравнением:
tanh oc = 1 - L tanh a, где L — вспомогательная величина, зависящая от A, a и k в уравнении:
L sinh2(1-k)a L1 1 Sinh2(1 +k)aLO 2 Точный расчет показывает, что существуют три типичных значения kI, A, n,
с помощью которых определяются крутизна и степень симметрии кривой затухания, а также выравнивание
или сглаживание характеристического импеданса. В то время как А, определяющая степень симметрии,
формируется аналогично описанному выше примеру из двух компонентных фильтров с геометрическим
распределением собственных частот, значение kI, определяющее положение точки бесконечности и,
следовательно, крутизну кривой затухания, зависит от вышеупомянутого значения k, половины относительной
ширины полосы a компонентного фильтра с внутренними частотами и относительной ширины полосы a
составного фильтра в уравнении:
а) Значение n, которое определяет степень -55 выравнивания или нивелирования характеристик (1 + L)5,
когда L обозначает вышеупомянутое вспомогательное значение 60.
Зависимость хода кривой затухания от значений A и k' аналогична той, что была указана в ранее упомянутом
примере 1. Зависимость 65 хода характеристического импеданса от значения n, которое зависит от размеров
элементов фильтра указанным выше образом, будет более подробно объяснена на рисунке 3. На этом
рисунке показаны значения характеристического импеданса в зависимости от значения А, которое зависит от
анокулярной скорости:
= toweX - 75 для различных значений параметра n2.
В данном случае относительная ширина полосы фильтра 6 или 2a была выбрана равной 0,5. Между
ординатами А и В характеристическое сопротивление является действительным, а вне этих ординат —
мнимым. Как видно из графиков, выбор параметра n позволяет преобразовать характеристическое
сопротивление и выровнять его в диапазоне передачи. Хорошее выравнивание на 85% может быть
достигнуто в диапазоне значений m:'= 0,5–0,7. При определенных обстоятельствах может быть
целесообразно работать с n2=0,8, чтобы получить выравнивание в более широком диапазоне, даже если оно
не будет таким уж полным. На графике, иллюстрирующем изменение характеристического импеданса вне
диапазона передачи, видно, что характеристический импеданс имеет два нулевых положения. Этим нулевым
позициям соответствуют 95 бесконечным позициям рабочей кривой затухания. При параллельном соединении
нескольких таких фильтров, если они имеют разные диапазоны пропускания, необходимо следить за этими
бесконечными положениями, поскольку они не должны попадать в диапазон пропускания соседнего фильтра.
Для обеспечения крутизны и симметрии кривой затухания особенно благоприятны размеры в диапазоне
значений f105 7/l=0,5–0,6 и A=0,9–1,1.
Фильтры могут состоять из более чем трех компонентов, аналогично фильтру, показанному на рисунке 2.
Здесь один из компонентных фильтров используется для выравнивания характеристического импеданса
путем целенаправленного подбора резонансных частот ветвей и полярности описанным ранее способом.
Было установлено, что даже при наличии всего двух компонентных фильтров, подобных показанным на
рисунках 5b или 5c или 11 основной спецификации 394697, выравнивание характеристического импеданса
может быть достигнуто за счет определенных размеров компонентных фильтров. Однако здесь значение или
крутизна характеристики этих фильтров соответствует характеристикам однокомпонентного фильтра.
ПРИМЕР 5:
Составной фильтр состоит из двух фильтрующих элементов, каждый из которых имеет две ветви катушек и
конденсаторов, соединенных последовательно.
Резонансные частоты четырех плеч должны быть распределены геометрически относительно центра полосы
и иметь следующий вид:
0 = =CO = 2a. определяется как относительная «полоса пропускания» компонентного фильтра. Параметр X,
определяющий симметрию кривой затухания, задается, как и ранее, следующим образом: Поскольку крутизна
кривой затухания для компонентного фильтра применима и к составному фильтру, бесконечных значений
затухания не существует. Относительная ширина полосы пропускания составного фильтра определяется
уравнением:
где tanh. OC =1 +1.tanh. a L, 1 и с этим вставленным tanh 0,. = Lo X2 -L1. tanh. a LJ? 2 +L — степень
выравнивания характеристического импеданса, которая определяется, как и в предыдущем случае,
следующим образом:
sinh oc sinh a - может быть рассчитано по уравнению:
2 (1 1)2 - 41 sinh2 a (+ 1)2 Если фильтр состоит из большего числа (m+1) компонентных фильтров, один из
которых используется для выравнивания характеристического импеданса, то в общем случае крутизна кривой
затухания U определяется n - 1 параметрами (k11, k1blm1), степень симметрии кривой затухания —
параметром A, а выравнивание характеристического импеданса — параметром 50 i. Здесь параметры
задаются следующим образом:
L1 cl: k' ash log (2 a C__ _+_ - - g:= OC log C'12-z CO1 sin oa sin a В данном случае a обозначает половину
относительной ширины полосы пропускания компонентного фильтра с наибольшей шириной полосы
пропускания (colW - to,), а a — половину относительной ширины полосы пропускания самого составного
фильтра. Резонансные частоты w.. располагаются в соответствии с их амплитудами, резонансные частоты
компонентного фильтра, используемого 60 для выравнивания характеристического импеданса, равны ( = to и
tim+i1=tm. Значения C, L, Cf!, L.2. указывают на емкости и индуктивности резонансных ветвей,
характеризуемых суффиксами. 65 С помощью описанного ранее преобразования характеристического
импеданса фильтров, компонент фильтра был настроен таким образом, чтобы его резонансная частота
совпадала с краевыми частотами компонента фильтра с наибольшей полосой пропускания, и подключен
таким образом, чтобы полярность его выводов была обратной по сравнению с полярностью этого компонента
фильтра. Другими словами, к составному фильтру был добавлен компонентный фильтр с подходящей
полярностью и размерами резонансных частот.
Этот способ выравнивания характеристического импеданса может также использоваться, когда фильтр 80, к
которому привязан компонентный фильтр i для выравнивания, заменяется любым другим фильтром,
имеющим ту же кривую затухания и кривую характеристического импеданса. Таким образом, например,
компонентный фильтр i 85, изготовленный в соответствии с рисунками 5b или 5c или рисунком 11 основной
спецификации, может использоваться для выравнивания характеристического импеданса фильтра
Кэмпбелла. Благодаря такому параллельному соединению под углом 90 градусов, характеристическое
сопротивление составного фильтра выравнивается без изменения характеристик кривой затухания.
Разумеется, здесь ширина полосы пропускания фильтра 95 варьируется.
Преобразование характеристического импеданса путем добавления нового элемента демонстрирует
определенное сходство с действием оконечной сети. В то время как оконечные цепи соединены
последовательно на входе и выходе фильтрующей цепи, здесь речь идет о параллельном соединении двух
четырехполюсных цепей. 10a ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОМПОНЕНТНЫХ ФИЛЬТРОВ.
При проектировании фильтров в соответствии с изобретением будет выбрана процедура 39X4,697,
соответствующая желаемому ходу работ. Затем размеры отдельных элементов фильтра определяются путем
расчета на основе указанных значений.
Ниже приведена комбинация формул, согласно которым можно производить расчет размеров фильтров для 5
примеров, рассмотренных ранее.
ПРИМЕР 1:
Будут рассчитаны кривые затухания и кривые характеристического импеданса, определяющие v' по формуле
l=tex согласно уравнениям:
Предпочтительно будет принять, что для конкретной группы фильтров кривая затухания будет построена в
зависимости от параметров, определяющих крутизну и симметрию, а характеристические импедансы — в той
мере, в какой должно происходить выравнивание характеристического импеданса — в зависимости от
параметра n. В практических случаях приводятся значения дальности передачи и характеристического
импеданса.
Из кривых затухания и характеристического импеданса получены значения 1,1, A, n, cosh sinh=(..ka)sinh(x
-a)+A'sinh'(.m-ka)sinh(s+a).
I sinh2(i + 7ka)sinh(x - a) - A2sinh%,v - ka) sinh(xi + a), где характеристическое сопротивление центра полосы
задается z0, а P — затухание w.
Поскольку характеристическое сопротивление не изменяется при изменении A и k, в данном случае
достаточно показать кривую затухания, чтобы получить представление о благоприятных значениях k и A для
практических условий. Исходя из данной задачи, определены:
пределы диапазона передачи tol и to2, значение характеристического импеданса zo, значение zo
относительно среднего характеристического импеданса Z, которое должно быть скорректировано в
соответствии с сопротивлениями клемм (например, соединительной линии), в уравнении:
Z = на приблизительно эллиптической кривой характеристического импеданса в диапазоне передачи. Для
получения желаемого хода кривой затухания параметры k и A после анализа ранее представленной
диаграммы кривой затухания (см. рис. 1) будут выбраны предпочтительно в пределах:
71--0. до 0.6, 11=0.9 до 1.1.
После фиксации этих констант будет Z=Z A/sinh2 sinb.2a рассчитаны значения средней частоты полосы w2
<to, t и относительной ширины полосы 1b=2a= log, (1 CO i и собственные частоты:
)2 = ( до-; -0 = te+kand вспомогательные значения:
Получены Zz _ sinh (1 + I)( - sinha, sinb. (1- k)a 1= - sink, (1 + k)a sinh a, sinh.2ka, таким образом, размерность 65
элементов фильтра определяется следующим образом:
? 1z Z1 L1 = 0: L2 = 7iO: L3 = ? Z: L4=7 C21 a2=Z X C3=, 4 ПРИМЕР 2:
Будут рассчитаны кривые затухания и кривые характеристического импеданса, значение которых
определяется формулой: to=Qz1+2-r в соответствии с уравнениями:
cosh p= (7 +ka)2(x - a)+A2(x-ka)2(X+ a): Z=z, (x. + ka)2(iv - a) - k2(s - ka)'(. +a) +V - По причинам, упомянутым в
предыдущем примере относительно характеристического импеданса, для получения благоприятных значений
k и A будет достаточно построить кривые затухания в зависимости от параметров k и A. Расчет элементов
фильтра производится, как показано в Примере 1, по схеме:
riven: диапазон ограничений до значения характеристического импеданса 4z zo = _ selected: коэффициент
крутизны k, например, от 0,5 до 0,6, коэффициент симметрии A, например, от 0,9 до 1,1; AT.
394,697 Затем последовательно вычисляются значения I и -40:
-- средняя частота полосы:
Q =,,(9)+X) 2 относительная ширина полосы:
b _=((0)2 _ colb X (OX)+(C')J' собственные частоты колебательных контуров: oo=,/11- kb; /= Z1 + 7kb; в качестве
вспомогательных значений множители:
Z=z0 2(1±I7) Z1=Zo1; b(l-kc) ' и, наконец, значения самоиндуктивности и емкости:
ЛИ = ? ИЗ: Л2 З1: хЗ1 З -Л2=: Л3==К -- Л4а ' Q z. 21;2 Для частного случая фильтра с законом pass -r (b = 1)
предусмотрено особое поле применения фильтра.
ERxAknrni 3:
Кривые затухания и характеристические кривые импеданса определяют значение r с помощью ov=ú2 в
соответствии с уравнениями:
cosh _= (x + ka)2(, -,a,) +X2(r - 'a)2(.r+a) |z-=/ a2 ch (;I + /ai)2(iX - a) - A2(,g _ -)2(, + a) 'Z 1 + 2a; здесь также
достаточно получить частоты iat-trni кривых затухания колебаний и это в зависимости от цепей:
на параметрах k и A. Расчет элементов волнового фильтра OZ2 / проводится, как в Примере 1, по схеме V
1-f-kb ≥ik: вспомогательные значения - заданы: полосы частот (04 2(1+ k) Z 1 l+k значения характеристического
импеданса Z=z0 (I-k) Z b iz z = 4 и, наконец, значения собственных индуктивностей и емкостей:
выбрано: коэффициент крутизны k, например, _z _QZL Qz1 1Q2 от 0.0 до 0. C, фактор симметрии A L,--- L L,
например, от 0,9 до 1,1; xi 2 L 2 3 2 L 4= 2, затем вычисляется последовательно: 1, 1 средняя частота полосы
y: cl=Q C2 C3= 4 Q 2=c01 c04'V' 2 Q=@1@48(W,) 2+(C04) 1 относительная ширина полосы b(04)2- (m1)2.
В частном случае b=l фильтр дает фильтр верхних частот.
ПРИМЕР 4:
Кривые затухания и характеристического импеданса определяются следующим образом: ω = 1ex, где:
sinh2(ax +kln)sinh(.r - a) + A2 sinh2 r - ka)sinh(a' ±a) --5 cosh sinW(aX + ka)sinh(x - a) - 12sinllh2( - ka.)sinh(.r + a) '
z0 не зависит от vr и дает характеристическое сопротивление центра полосы.
Зависимость характеристического импеданса от av симметрична, Osinh2.r 1 i l Si nh2a и может зависеть от
выбора коэффициента m. Кривые затухания строятся в зависимости от параметров A и kl, а
характеристический импеданс рассчитывается, 1 X/1 -2; v r A 394,697 394,697 кривые в зависимости от
параметра n.
В зависимости от выбора коэффициентов -c'-, A и a, расчет элементов фильтра производится по этим кривым
согласно следующей схеме:
заданы: пределы диапазона передачи wO wl1, значение приблизительно постоянного характеристического
импеданса ZD; -A0 выбраны: коэффициент крутизны k', например, от 0,5 до 0,6, коэффициент симметрии A,
например.
Коэффициент сглаживания n2 составляет от 0,9 до 1,1, например, от 0,5 до 0,6. Следовательно,
последовательно рассчитываются следующие значения:
Средняя частота полосы: -=. /UI 0; относительная ширина полосы: b=2a=ln I" - константы a и 7c из уравнений:
sinh (c l sinh a= nh; 7C= 7CX; na Собственные частоты колебательных цепей:
toh 1 = вспомогательный = фактор 7a = Qa 0 = to, Q6, вспомогательные факторы:
Cosh a - s/'2 + sinh'a2 l=LsinhW(1 + k)a L-ni sinh'(1 -c)a; Z;=z,(IL) sinh (1 k)a. z=(1 L) Zz0(1-L)sinhl.a. sin (i-kc)a Z'=z
L и, наконец, значение собственных индуктивностей a sinh (1 + k)a sinha. sinh 2ka r 1L sinh (1lk),; L sinh (1- lc)a J
nd емкости:
Л,=-; Л,=-; L2=-Z1; L3=-; Л4=7; L5= Хз; СО= _о; 6)=,; а2=,;C3=;. C4= ; C5=-; ZCOO X&O --Z1(0 Xz1COS ZCO4'
Cs?-i T ПРИМЕР 5:
Определяются затухание и характеристическое сопротивление, причем vz определяется следующим
образом: --=-Q z, согласно Cosh. R = sinh (a - a) + A' sinh (iv + a) c sinh (r - a) - A2 sinh (x + a) sinh2x Z = zo sinh2o
sinh2x, z не зависит от x и дает характеристическое сопротивление центра полосы.
В зависимости от выбора коэффициентов А и n из представленных кривых, расчет элементов волнового
фильтра осуществляется по следующей схеме:
Дано: пределы дальности передачи ti, значение характеристического импеданса z, L,= Z; L=ZA.
выбраны следующие значения las 01: коэффициент симметрии A, например, от 0,9 до 1,1; коэффициент
сглаживания 7e, например, от 0,5 до 0,7; из них можно последовательно рассчитать:
Средняя частота полосы S2 = ,/to(o wo;l; относительная ширина полосы b = 2a = loge I-; постоянная a
определяется уравнением sin a = sinha n собственные частоты колебательного контура:
to0=col=2e; X,=o=e& вспомогательные факторы:
I cosha - Vn' + sinh2a2;. Z=z 1 _ I и, наконец, значение собственных ресурсов и возможностей - LA,=-; At4 l S C
Al,. С 1. А.
= I 1= AZtoX Zt Аналогичным образом, как показано в Примере 15, расчет отдельных элементов следует
проводить также для фильтров с большим числом компонентов c5=l.1 AZto, фильтров с выравниванием или
без выравнивания характеристического импеданса.
Теперь, когда мы подробно описали и установили природу нашего изобретения5.
и каким образом это характерно, параметр - X лежит -0, может быть выполнен, - мы заявляем, что то, что мы -
между 0,9 и 1,1, где i4-L1C/L4C,
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_394698.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=394698&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB394698A
[]
П СП ЭК И ФИ- КАТН т
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: ноябрь.
2,
1931. № 30,279/31. 394, Полный левый угол: август. 29, 1932.
Завершено: 3 июля 1933 г.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в машинах для дробления льна и подобных материалов.
1, - ОРИАН СЕСИЛ ГИГГ, британский подданный, проживающий в Драйсдейте, графство Гуантанамо, штат
Виктория, Содружество Австралии, производитель льна, настоящим заявляет, что сущность данного
изобретения заключается в следующем: данное изобретение относится к машинам для измельчения льна и
подобных материалов, в которых хлопья льна проходят через последовательность дробильных валков, с
помощью которых материал подготавливается к последующей операции измельчения.
В описании моего предыдущего британского
В патенте № 327 972 я описал устройство, включающее бесконечные конвейерные ленты или рулетки,
снабженные рядом держателей или носителей льна, каждый из которых снабжен парой захватывающих
роликов и реверсивным механизмом, благодаря которому эти ролики могут перемещаться с одного конца
льна на другой, при этом материал перемещается вверх и вниз по извилистой траектории конвейерами, так
что рулеты льна опускаются, а затем поднимаются между последовательными парами дробильных роликов,
расположенных в фиксированных положениях на раме машины.
Одна из трудностей, возникающих при работе с вышеупомянутой машиной, заключается в том, что при
опускании материала между дробильными валками части льна могут растекаться по валкам, а не проходить
между ними, в результате чего такие части не обрабатываются должным образом.
Кроме того, это устройство оказалось чрезмерно сложным и дорогостоящим, а также требовало избыточного
пространства и внимания для своей работы.
Основная цель настоящего изобретения — создание упрощенного и усовершенствованного устройства, в
котором исключается вышеупомянутое опускание и поднятие пучков льна или подобного материала между
дробильными валками и последующее распределение льна по валкам, а материал надежно протягивается
между последовательными комплектами дробильных валков таким образом, что вся масса волокна
эффективно обрабатывается.
С учетом вышеизложенной цели изобретение предлагает устройство, включающее горизонтально
расположенные бесконечные конвейерные цепи или ленты, которые могут быть оснащены держателями для
льна с захватывающими роликами и реверсивным механизмом, как в вышеупомянутом предыдущем патенте
№ 55, и в сочетании с ним новой системой перемещаемых дробильных роликов, взаимодействующих с
неподвижными дробильными роликами, благодаря чему перемещаемые дробильные ролики приспособлены
для перемещения вне пути держателей для льна и для захвата 60 пучков льна, находящихся за указанными
держателями, когда лен перемещается между соседними дробильными роликами для обработки.
Устройство, соответствующее изобретению, включает в себя подходящую раму, поддерживающую
подшипники для звездочек или подобных им, вокруг которых проходят горизонтально расположенные
бесконечные конвейерные цепи или ленты, которые могут быть расположены в подходящих положениях на
раме с боковым расстоянием 70.
На бесконечных конвейерах через соответствующие интервалы по всей их длине установлены держатели или
носители льна, каждый из которых предпочтительно крепится к конвейерным цепям с помощью штифтовых и
пазовых соединений и снабжен парой захватывающих роликов и реверсивным механизмом, благодаря
которому эти ролики могут приводиться в действие для изменения положения льна таким образом, чтобы он
захватывался попеременно с противоположных концов указанными роликами, как описано в моей
вышеупомянутой предыдущей патентной заявке.
Также на указанной раме в соответствующих продольно расположенных положениях (856 раз) установлены
основные дробильные ролики, закрепленные неподвижно.
позиции на раме и простираются поперечно между бесконечным конвейером.
группы.
Вместе с девятью основными дробильными вальцами я использую ряд подвижных второстепенных
дробильных вальцов, диаметр которых значительно меньше диаметра основных дробильных вальцов и
предпочтительно составляет 9 штук; они расположены парами непосредственно над и под основными
вальцами. Каждая пара малых дробильных вальцов установлена на паре шарнирно-поворотных рычагов, при
этом вальцы каждой пары расположены вблизи концов соответствующих опорных рычагов, так что когда
рычаги расположены практически вертикально над и под соответствующими пятью основными дробильными
вальцами, верхний подвижный вальец каждой нижней пары и нижний подвижный вальец каждой верхней
пары расположены в непосредственной близости от периферии соответствующего основного дробильного
вальца.
Противоположные концы указанных качающихся рычагов могут быть скошенными или наклонными, а рядом с
внутренними концами различных рычагов расположены соответствующие фиксаторы, предназначенные для
зацепления с внутренними концами соседних рычагов и удержания их в вертикальном или нормальном
положении во время операций дробления. Эти фиксаторы периодически приводятся в действие при
зацеплении с держателями льна на конвейерах, тем самым освобождая поворотные рычаги, чтобы они могли
вращаться вокруг своих осей, как описано ниже.
Различные качающиеся рычаги соединены конической или другой подходящей зубчатой передачей,
благодаря чему рычаги периодически поворачиваются на дугу приблизительно в сто восемь градусов вокруг
своих промежуточных осей вращения, когда держатели льна входят в зацепление и приводят в действие
фиксаторы, как указано выше. Это качательное движение рычагов приводит к тому, что подвижные
дробильные валы, расположенные на внутренних концах рычагов и рядом с основными дробильными валами,
автоматически смещаются с пути держателей льна, и, поскольку последние, таким образом, могут двигаться
вперед вместе с бесконечными конвейерами, другие подвижные дробильные валы, расположенные на 3
внешних концах указанных рычагов, поворачиваются внутрь, чтобы зацепить лен за соответствующими
держателями льна, так что весь материал измельчается по мере его перемещения между каждым основным
дробильным валом и соседними подвижными дробильными валами.
Вышеописанная операция повторяется по мере перемещения держателей льна мимо различных комплектов
дробильных валков; расположение пар подвижных дробильных валков над и под основными дробильными
валками позволяет обрабатывать материал по мере его перемещения по конвейерным лентам как над, так и
под основными дробильными валками.
Платформа или устройство для подачи может быть установлено вблизи одного конца (рамы) для облегчения
подачи, при этом нить между захватывающими роторами держателей льна и зубчатая рейка или подобное
устройство могут быть расположены вблизи противоположного конца рамы для управления механизмом
переворачивания держателей льна и, таким образом, изменения положения концевого захвата на льне при
его прохождении для обработки — с верхней на нижнюю сторону основных держателей.
Указанные рычаги также предпочтительно снабжены пружинами сжатия, предназначенными для приложения
усилия к подшипникам перемещаемых дробильных роликов наружу на соответствующих рычагах,
обеспечивая таким образом деформационное давление перемещаемых роликов на основные дробильные
ролики.
Захватывающие ролики на держателях льна могут быть значительно короче, чем различные дробильные
ролики и промежуточная бесконечная конвейерная цепь или лента.
между конвейерами утилизируйте:
Вблизи каждой стороны машины расположены относительно короткие захватывающие ролики, размещенные
с подходящими интервалами и предпочтительно. Я расположил элементы конструкции в шахматном порядке
между указанными промежуточными и внешними конвейерными лентами. Благодаря такой конструкции,
захватывающие валы могут эффективно перемещать максимальное количество льна, которое затем
обрабатывается измельчающими валами при заданном объеме движения непрерывных конвейеров.
В вышеописанную конструкцию и расположение деталей могут быть внесены различные изменения,
модификации и/или дополнения, не выходящие за рамки сущности и объема изобретения.
Дата: 1 ноября 1931 года.
CRUIKSHANK & FAIRWEATHER, 65-66 Chancery Lane, Лондон, W.C. 2.
и 29, Сент-Винсент Плейс, Глазго, агенты заявителя.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в машинах для дробления льна и подобных материалов.
Я, Нормакс Сесил Григг, подданный Великобритании, проживающий в Драйсдейле, графство Грант, штат
Виктория, Содружество Австралии, производитель льна, настоящим заявляю о характере данного
изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении: Данное изобретение относится к машинам для измельчения льна и подобных материалов, в
которых стебли льна проходят через последовательность дробильных валков, в то время как материал
подготавливается к последующей операции измельчения.
В описании моего предыдущего британского
Патент № 327972. Я описал машину 105, включающую бесконечные конвейеры, цепи или ленты, снабженные
рядом держателей или носителей льна, каждый из которых снабжен парой захватывающих роликов 394,69.
Для лучшего понимания этого изобретения мы обратимся к прилагаемому листу чертежей, которые следует
рассматривать как часть данной спецификации и читать вместе с ними:
На рисунке 1 представлен полусхематический боковой вид, частично в разрезе, машины для обработки льна в
соответствии с одним из вариантов осуществления данного изобретения.
Рисунок 2 представляет собой поперечное сечение рисунка 1.
Рисунок 3 представляет собой вид сверху на рисунок 1; некоторые части опущены или удалены для удобства
иллюстрации.
Рисунок 4 представляет собой фрагментарный план в увеличенном масштабе, демонстрирующий средства
для поддержания в рабочем состоянии роликов для измельчения льна.
На рисунке 3 показан вид сбоку, а на рисунке 6 — вид спереди, соответственно, держатель для льна,
предназначенный для перемещения тюков льна мимо дробильных валков.
На рисунке 7 показан вид с торца, а на рисунке 8 — вид сверху в перевернутом положении устройства для
автоматического раскрытия захватывающих губок или пальцев держателя льна, показанного на рисунках 5 и
6.
На рис. 9 представлен увеличенный вид сверху реверсивного механизма, показанного на рис. 1 и 2.
реверсивный механизм, благодаря которому эти ролики используются для изменения направления захвата от
одного конца льна к другому, при этом материал перемещается вверх и вниз по извилистой траектории
конвейерами, так что стебли льна опускаются, а затем поднимаются между последовательными парами
дробильных роликов, расположенных в фиксированных положениях на раме машины.
Одна из трудностей, возникающих при работе с вышеупомянутой машиной, заключается в том, что при
прохождении материала между дробильными валками части льна могут растекаться в стороны по валкам
вместо того, чтобы проходить между ними, в результате чего такие части не обрабатываются должным
образом.
Кроме того, устройство оказалось сложным и дорогостоящим, а также требовало чрезмерного пространства и
внимания для своей работы.
Основная цель настоящего изобретения — создание упрощенного и усовершенствованного устройства, в
котором исключается вышеупомянутое опускание и поднятие полос льна или подобного материала между
дробильными валками и последующее распределение льна по валкам, а материал эффективно
протягивается между последовательными комплектами дробильных валков таким образом, что вся масса
волокна эффективно обрабатывается.
Согласно настоящему изобретению, усовершенствованная машина включает в себя множество комплектов
прокатных валиков, расположенных вертикально под непрерывным конвейером, который снабжен рядом
держателей для льна. Каждый комплект дробильных вальцов включает в себя основной или промежуточный
дробильный вальец и два или более второстепенных или внешних дробильных вальца, расположенных по
обе стороны от промежуточного дробильного вальца, благодаря чему пучки льна, подвешенные на
держателях для льна, перемещаются конвейером между указанными промежуточным и внешними
дробильными вальцами и измельчаются между ними во время движения в прямом и обратном направлении
через машину. Указанные держатели для льна включают в себя пару подпружиненных зажимов, которые
предназначены для автоматического открытия, когда держатели для льна последовательно входят в
зацепление с рядом кулачковых пластин, установленных на раме машины на пути 5,5 держателей для льна.
Согласно одной из модификаций, каждый держатель для льна включает в себя пару пружинных зажимов,
приспособленных для удержания стебля льна и обеспечения его продольного перемещения, так что после
того, как один конец стебля будет раздавлен, положение стебля в держателе автоматически меняется на
противоположное, обеспечивая тем самым раздавливание стебля по всей его длине.
Рисунок 10 представляет собой схематическое поперечное сечение, показывающее некоторые части,
изображенные на рисунке 9.
Рисунок 11 представляет собой фрагментарный вид сбоку части машины, показанной на рисунках 1–3, и
демонстрирует средства для направления льна IOG между дробильными валками.
На рисунке 12 представлен вид сверху на детали, показанные на рисунке 11.
На рисунке 13 изображен вид сбоку, а на рисунке 14 — вид спереди держателя для льна 105 в соответствии с
дальнейшей модификацией данного изобретения.
На рисунке 15 представлен схематический вид спереди в уменьшенном масштабе, демонстрирующий
модифицированный держатель для льна, показанный на рисунках 13 и 14 1iC, который вот-вот войдет в
действие средства для автоматического изменения положения пучка льна в указанном держателе.
На рисунках 16 и 17 показаны, соответственно, промежуточная стадия и завершающая стадия.
указанной операции реверсирования.
На рисунке 18 представлен схематический план подходящего автоматического реверсивного механизма,
предназначенного для использования в сочетании с держателем льна, показанным на рисунках 13–17. 120:
Согласно одному из подходящих вариантов исполнения, показанному на рисунках 1–10, 11 и 12 прилагаемых
чертежей, усовершенствованная машина для обработки льна включает в себя подходящую удлиненную
опорную раму 125 2, несущую ряд расположенных вдоль оси дробильных валков, которые имеют рифленую
Соседние файлы в папке патенты