Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12059
.pdf
398,566 a ''' West' -'White Star Mid Oharging Stock Tgxas Cont Mt Pleast Cont.
: ':; ro'GK:Обработанное топливо и обезжиренное масло Сырая нефть A P I Плотность 36 4 35 3 34 5 24 3 ТИП
F ОПЕРАТОР O TIOX Камера реакционных газов, фунты/кв. дюйм 400 350 350 252 Температура при перегреве
F' ' ' -: ' 950 940 926 918 Температура в средней реакционной камере F900 889 877 872 Коэффициент
рефлюкса ' ": '' ' 3 11 3 9 3 4 4 5 ВЫХОД % НА СЫРОМ МАСЛЕ Бензин 76 8 66 3 67 1 55 2 Остаток 8 0 21 4 24 4
37 9 Кокс, газ и потери 15 2 12 3 8 5 6 9 i 5 ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ Бензин - Конечная точка F 417 384
384 370 Эквивалент бензола 67 62 47 61 Октановое число 77 75 Остаток - A P I Плотность 0 5 7 9 9 2 8 8 % 410
1 0 O 5 O % 572 34 5 3 6 14 0 6 5 % сухого вещества и массы 0 8 0 4 0 1 1 0 Вязкость фурола 122 F 81 107
Холодный тест 24 4 20 0 куб. футов бензина/галлон сырого масла 14 5 12 2 7 4 11 9 куб. футов бензина/галлон
бензина 18 9 18 4 11 O 21 6 Выход бензина ' l Коэффициент Гравитация Запас 2 11 1 88 1 94 2 27 Гравитация
Запас Рассчитанный минимальный выход бензина (как 67 7 67 0 66 3 54 4 на рассчитанный индекс выхода)
Фактический выход - Рассчитанный выход 9 1 -0 7 0 8 0 8 Рабочий индекс 37 9 37 9 36 9 36 8 По сравнению со
смесью бензола и прямогонного бензина Penn.
Смешанные запасы нефти в Западном Кентукки, Рефухио, Техасе и Чарджинге Шток, достигли пика добычи
сырой нефти (MFID-Cont.).
Сырая нефть ' ' Сырая нефть с верхним слоем A.P I Плотность 23 4 23 3 21 4 ТИП РАБОТЫ Камера реакции
под давлением Фунты/кв. дюйм 248 350 252 Температура при переливе F 898 950 915 Температура в средней
камере реакции F 850 901 868 Коэффициент рефлюкса 4 5 3 3 3 8 ВЫХОД % ОТ СЫРОГО МАСЛА Бензин 50 1
59 2 54 2 Остаток 47 0 24 3 49 2 Кокс, газ и потери 2 9 16 5 -3 4 -ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ Конечная
точка бензина F 375 404 388 Бензольный эквивалент 7 3 Октавное число 77 91 76 Остаток - A.P I Плотность 11
1 1 7 8 6 410 O O 572 11 0 27 5 10 O % B S & W 0 5 0 4 0 3 Вязкость фурола 122 F 72 0 64 80 Холодный тест 20
O 26 25 0 По сравнению со смесью бензола и прямогонного бензина Penn.
398,566 398,566 Запас топлива (куб. футы газа/галлон) Сырое масло (куб. футы газа/галлон) Выход бензина
(гравитационный) Запас топлива Расчетный минимальный выход бензина (в расчете на расчетный индекс
выхода) Фактический выход - Расчетный выход Рабочий индекс Теперь, подробно описав и определив
природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_398567.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=398567&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB398567A
[]
_ а / л /-7-
31 e 9 1 1 I j ', V.
I: Gr-7 T /1 I LK 1, ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (США): 7 апреля 1931 года.
Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 7 апреля 1932 года.
Завершено: 21 сентября 1933 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в обработке углеводородных масел. Мы, компания UNIVERSAL OIL PRODUCTS Co,
расположенная по адресу: 310, South Michigan Avenue, Chicago, State Illinois, United States of America,
корпорация, должным образом учрежденная в соответствии с законами штата Южная Дакота, Соединенные
Штаты Америки (правообладатели JEAN DEL Ai TRE SE Gu Y, расположенной по адресу: 310, South Michigan
Avenue, Chicago, State Illinois, United States of America, гражданин Соединенных Штатов Америки), настоящим
заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны
и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к обработке углеводородных масел и, в частности, к способу преобразования
более тяжелых углеводородных масел в более легкие продукты с более низкой температурой кипения,
обладающие оптимальными характеристиками для использования в качестве моторного топлива.
Одна из целей изобретения состоит в получении из углеводородных масел, таких как сырая нефть,
переработанная нефть, остатки, газойль, дистилляты керосина и т. д., больших объемов бензиноподобных
материалов, обладающих высокой детонационной способностью.
Еще одна цель изобретения состоит в получении столь больших объемов бензиноподобных материалов с
высокими антидетонационными свойствами одновременно с более тяжелыми остатками, пригодными для
продажи в качестве топлива непосредственно в процессе производства.
Еще одна цель изобретения состоит в управлении процессом крекинга посредством факторов, влияющих на
реакцию крекинга, таких как время, температура и давление, для получения результатов, изложенных в
настоящем документе.
До настоящего времени при проведении процессов крекинга для производства моторного топлива наилучшие
результаты были настолько ограничены, что при достижении выхода бензиноподобных продуктов, близкого к
максимально возможному из нефти, операция сопровождалась образованием большого количества кокса и
газа, а также остатка или мазута, содержащего такое количество BS и W или твердых частиц, что это
значительно снижало их товарность и делало невыгодной, если не невозможной, их утилизацию для
нефтеперерабатывающего завода.
Цена 1/-1. В то же время антидетонационные характеристики производимого бензина были, как правило,
ниже, чем того требовал современный рынок. С другой стороны, если было желательно повысить
антидетонационные характеристики производимого бензина, это, как правило, можно было сделать только
ценой снижения выхода бензина или увеличения количества кокса и газа. Отсутствие координации между
различными факторами, влияющими на реакцию крекинга, усиливалось, в частности, различиями,
обусловленными разнообразием исходного сырья, обрабатываемого в процессах крекинга, при этом
максимальный выход, получаемый из исходного сырья, в значительной степени зависел от его плотности,
выражающей в определенной мере температуры кипения его фракций, и его склонности к образованию кокса
в процессе крекинга. Мы обнаружили, что эти трудности были вызваны тем, что не существовало процесса
крекинга нефти, в котором бы соотношения времени, давления и температуры были должным образом
коррелированы для получения высоких выходов бензина с высокими антидетонационными свойствами
одновременно с товарными мазутами, и не было простых формул. Для контроля, ранее найденного для такого
соотношения времени, давления и температуры, которое оставалось бы практически постоянным для
различных обрабатываемых материалов, также не существовало аппарата, в котором такой процесс можно
было бы осуществить в сочетании с такими постоянными факторами, используемыми для контроля операции,
поскольку такие постоянные факторы не были найдены.
Одна из особенностей изобретения заключается в обеспечении процесса крекинга нефти, в котором условия
работы могут контролироваться простым способом для получения большого выхода бензина с высокой
детонационной стойкостью и одновременного получения остатков, содержащих не более 2 % B S и W.
Еще одна важная особенность изобретения заключается в получении и поддержании заранее определенного
постоянного рабочего показателя путем надлежащего контроля и корреляции температуры, давления,
используемой рециркуляции и количества обрабатываемого масла 105 во время работы.
/ - 398, 67 № 9967/32.
Улучшенные результаты, которые предполагалось достичь в ходе реализации процесса изобретения, можно
выразить следующим образом:
1
Производство остаточного сена, содержащего не более 2 % B S и W, согласно анализу № 800,31 Бюро шахт.
2
Бензин, обладающий антидетонационными свойствами, выраженными коэффициентом 50 % бензольного
эквивалента или более, принимая за основу для сравнения смесь бензола и прямогонного бензина из
Пенсильвании. Этот коэффициент также может быть выражен как функция так называемого октанового числа;
описание которого можно найти в отраслевых журналах, таких как «Industrial Engineering Chemistry», декабрь
1930 г., стр. 1801, а минимальное желаемое октановое число для продуктов процесса согласно изобретению
составляет 64, измеренное в аппарате для испытаний на этиловую детонацию серии 30. Минимальный
желаемый выход бензиноподобного моторного топлива с вышеуказанными антидетонационными свойствами,
который должен быть получен процессом согласно изобретению, может быть выражен в виде отношения
выхода бензина к плотности обрабатываемого сырья.
В общем, для любого загрузочного раствора минимально желаемый выход (в процентах от обработанного
сырого масла) качественного антидетонационного бензина с октановым числом 64 и выше будет
варьироваться от 2 кратного значения плотности для загрузочного раствора с плотностью 20 35 А·п. до
1 кратного значения плотности для загрузочного раствора с плотностью 45 А·п.
Можно сказать, что для загрузочного сырья с плотностью 35 А/I или менее, процесс согласно изобретению 40
позволяет получить выход качественного антидетонационного бензина (с октановым числом 64 или выше),
более чем в 1,9 раза превышающий плотность загрузочного сырья. Для загрузочного сырья с плотностью 45
от 35 до 40 А/I выход такого качественного антидетонационного бензина может быть получен более чем в 1,75
раза превышающий плотность загрузочного сырья. Для загрузочного сырья с плотностью от 40 до 45 А/I,
выход качественного бензина, который может быть получен, более чем в 1,5 раза превышает плотность
загрузочного сырья. Минимальные желаемые выходы, указанные выше, выражены как отношение плотности
55 сырья к плотности 55, которое может быть получено с использованием изобретения процесса
одновременно с указанной выше детонационной способностью (октановое число 64) и с остатком,
содержащим не более 2 o/' 60 B.S и W также можно выразить в виде уравнения, примерно следующего вида:
Минимальный желаемый выход бензина равен 3 минус плотность зарядного вещества. Плотность зарядного
вещества составляет 32. Для краткости, числовое соотношение в дальнейшем будет называться «расчетным
индексом выхода».
Мы обнаружили, что этот результат, как правило, точен в пределах плюс-минус 5 % от объема загрузки. То
есть, минимальный желаемый выход бензина может быть предсказан с точностью до 5 % от объема загрузки.
Этот разумный предел отклонения более важно соблюдать, если фактический полученный выход меньше,
чем тот, который был предсказан с помощью «Расчетного индекса выхода». Процесс изобретения, согласно
которому могут быть получены вышеуказанные результаты, включает в себя подвергание масла температуре
крекинга в зоне нагрева, подачу нагретых компонентов масла в зону реакции, поддержание сверхвысокого
атмосферного давления в зонах нагрева и реакции, удаление продуктов реакции из зоны реакции, отделение
неиспарившейся жидкости от процесса, подвергание паров обратному конденсационному потоку, возврат
обратного конденсата, отделенного от паров, для дальнейшей обработки в процессе и, таким образом,
контроль условий работы и, таким образом, корреляцию указанной температуры крекинга, указанного
сверхвысокого атмосферного давления, количества комбинированного сырья и доли возвращенного
обратного конденсата. к зоне нагрева к обрабатываемому сырому маслу для установления установленного
здесь рабочего индекса i 00 после и поддержания указанного рабочего индекса в пределах 89 -43.
Продукты реакции из зоны реакции могут быть удалены в виде частично или полностью смешанных жидкости
и паров, при этом пары впоследствии отделяются от неиспарившейся жидкости, или же пары могут быть
удалены из зоны реакции отдельно от неиспарившегося масла. Неиспарившееся масло может быть
подвергнуто охлаждению, которое может сопровождаться или не сопровождаться испарением его части путем
снижения давления.
На прилагаемом чертеже показано устройство, пригодное для осуществления процесса ji 5, описанного в
изобретении.
При реализации изобретения в изображенном аппарате сырое масло подается по линии 1, управляемой
клапаном 2, и может перекачиваться насосом 3 по линии 4, управляемой клапаном 5, в фракционатор 6, где
оно предпочтительно подвергается косвенному теплообмену с образующимися в нем парами посредством
теплообменника 7. Масло продолжает свой путь по линии 8, управляемой клапаном 9, по линии 10,
управляемой клапаном 11, по линии 12 в нагревательный элемент 18, расположенный в подходящей печи 14,
или масло может частично или полностью перекачиваться непосредственно в нагревательный элемент 13 по
линиям 10 и 12, управляемым клапанами 101 и 11.
Целью косвенного теплообмена в фракционаторе или прямой загрузки масла в нагревательный элемент
является предотвращение испарения и отделения некоторых низкокипящих компонентов загружаемого масла
до того, как оно будет подвергнуто необходимым условиям конверсии, поскольку в противном случае эти
недостаточно конверсированные компоненты будут собираться с низкокипящим продуктом процесса до
прохождения через зону конверсии, что снизит антидетонационные свойства продукта.
Введение сырой нефти или ее части непосредственно в пары фракционирующей установки может быть
применено в тех случаях, когда свойства сырой нефти и/или фракционирующего оборудования в
значительной степени или полностью исключают ухудшение качества продуктов крекинга при использовании
этого альтернативного метода.
При условиях конверсии, таких как температура и избыточное давление, масло выводится по трубопроводу
15, регулируемому клапаном 16, в реакционную камеру 17, поддерживаемую под избыточным давлением. При
осуществлении процесса в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения все продукты
реакции, включая жидкость, пары и газы, выводятся по трубопроводу 18, регулируемому клапаном 19, в этот
момент давление существенно снижается, и компоненты масла поступают в разделительную камеру 21.
Неиспарившийся остаток отводится из камеры 21 по трубопроводу 24, регулируемому клапаном 25.
Пары, выходящие из камеры 21, проходят по трубопроводу 26, регулируемому клапаном 27, и поступают в
фракционатор 6, где происходит фракционирование паров. Конденсат обратного потока из фракционатора 6
проходит по трубопроводу 28, регулируемому клапаном 32, и по трубопроводу 12 в нагревательный элемент
13, где он подвергается условиям конверсии для дальнейшего превращения в продукты с более низкой
температурой кипения. Пары, выходящие из фракционатора 6, проходят по трубопроводу 33, регулируемому
клапаном 34, и через охладитель и конденсатор 35, регулируемые клапаном 36, при этом сконденсированные
пары собираются в приемнике 37. Газы отводятся из приемника 37 по трубопроводу 38, регулируемому
клапаном 39, который также может функционировать как клапан регулирования давления для всей системы
или ее частей. Жидкость, накапливающаяся в приемнике 37, отводится по трубопроводу 45, регулируемому
клапаном 46. Часть конденсата может быть возвращена по трубопроводу 70, регулируемому клапаном 41, и
перекачана насосом 42 по трубопроводу. 43 регулируется клапаном 44, подающим пар во фракционатор 6,
где он служит для охлаждения образующихся в нем паров и 75 для контроля их фракционирования.
В другом варианте осуществления изобретения, вместо удаления всех продуктов реакции через линию 18,
разделение паров от неиспарившегося масла 80 допускается в камере 17; пары могут удаляться оттуда через
линию 22 с клапаном 23 и направляться непосредственно в зону фракционирования 6, в то время как только
неиспарившиеся продукты могут 85 покидать нижнюю часть камеры 17 через линию 18.
При нормальном функционировании изобретения предпочтительно поддерживать практически нулевое
количество жидкости в реакционной камере 17, поскольку углеводородный материал, подвергающийся
реакции в камере, находится преимущественно в паровой фазе.
Конструкция аппарата обеспечивает прохождение паров углеводородов практически по всей длине
реакционной зоны, что является основной целью достижения максимально длительного времени реакции для
всех парообразных углеводородов в реакционной зоне и предотвращения короткого замыкания части
углеводородов, что позволяет обеспечить максимальную степень превращения и равномерную обработку
углеводородов, подвергающихся превращению.
Мы также сочли предпочтительным, чтобы движение масла, подвергающегося превращению в реакционной
зоне 17, происходило вниз.
Предпочтительно, чтобы для элементов 110 13 и 17 использовалось более высокое сверхвысокое
атмосферное давление, чем для элемента 21.
Кроме того, согласно изобретению, температура и давление коррелируют с составом обрабатываемого масла
115 и количеством масла, проходящего через систему, таким образом, чтобы обеспечить выход качественного
антидетонационного бензина (октановое число 64 или выше), по существу не хуже или лучше, чем 120, что
указывается «расчетным индексом выхода», вместе с товарным остатком. Мы обнаружили, что желаемые
результаты, изложенные выше, достигаются при наличии определенной зависимости 125 между
температурами, давлением, общим объемом подаваемого масла (общее количество масла, подаваемого в
нагревательный змеевик, выраженное в галлонах в час и измеренное при 600 °F), коэффициентом рефлюкса
(выраженным в виде доли конденсата рефлюкса, измеренного при 60 °F, от количества сырого масла,
подаваемого в систему), и объемной вместимостью (галлоны) «рабочего индекса»: средняя температура на
выходе из змеевика. Температура в середине зоны реакции (°F) + Давление в зоне реакции (фунты на
квадратный дюйм) + Коэффициент рефлюкса 2,33. Подача в гребенку (галлоны в час). Объем (зона нагрева и
зона реакции) галлонов.
В процессе эксплуатации давление, температура, коэффициент рефлюкса и суммарная скорость подачи или
два или более из этих факторов регулируются до тех пор, пока рабочий показатель не окажется в пределах
39–43. Диапазон температур конверсии, используемых для реализации данного изобретения, представляет
собой температуру передачи от 900°F до 975°F на масле, выходящем из нагревательного змеевика 13, с
падением примерно на 30–100°F между последним и серединой реакционной камеры. Давление в камере
конверсии 17 составляет от 200 до 400 фунтов на квадратный дюйм, а коэффициент рефлюкса может
варьироваться от 2:1 до 5:1.
В исключительных случаях характеристики некоторых обрабатываемых масел могут привести к тому, что
выход готовой продукции сначала окажется ниже рассчитанного с помощью «индекса выхода», даже если
условия эксплуатации находятся в пределах «индекса эксплуатации». В таких исключительных случаях
достаточно изменить одно или несколько условий в направлении повышения выхода, чтобы получить
условия, которые будут поддерживать индекс эксплуатации на уровне от 39 до 43 и при этом оставаться в
пределах установленного диапазона.
Примером использования «рабочего индекса» для управления установкой с целью получения оптимальных
результатов могут служить эксперименты, проведенные на нефтяной породе 30 8 A P i, залегающей на
месторождении Маунт-Плезант в Мичигане.
гравитация.
Сначала установка работала при средней температуре на выходе из змеевика 9,5 °F и средней температуре в
камере 876 °F, давлении 200 фунтов, коэффициенте рефлюкса 2,4:1 и соотношении общего объема
подаваемого сырья (галлонов в час) к объему зон нагрева и реакции (галлонов) около 139. Эти условия дали
выход бензина 42,7%·100%, что значительно ниже расчетного минимального выхода, который должен
составлять около 62,9%. Это, конечно, указывает на то, что оптимальные результаты не были получены. При
расчете «рабочего индекса» мы обнаруживаем, что он равен 37,7, а не находится в диапазоне от 39 до 43.
Поскольку рабочий индекс в приведенном выше примере значительно меньше значения от 39 до 43 для
достижения наилучших результатов, это состояние можно исправить, умеренно увеличив температуру,
давление и коэффициент рефлюкса в пределах предписанного диапазона для каждого из этих условий, чего
достаточно, чтобы привести рабочий индекс в пределы ранее экспериментально определенных значений.
значение (от 39 до 43).
Это было сделано; измененные рабочие условия были следующими: средняя температура на выходе из
змеевика - 94,50 °F, средняя температура камеры - 8950 °F, давление 250 фунтов, коэффициент рефлюкса
3:1, отношение общего объема подаваемого сырья (галлонов в час) к объему зоны нагрева и реакции
(галлонов) - 1. Выход, полученный при новом рабочем показателе, а именно 40,4, значительно увеличился до
61,2 % бензина (прирост на 18,5 % по сравнению с предыдущими условиями). Этот выход соответствует
минимальному желаемому выходу согласно рассчитанному показателю выхода, в пределах допустимых
отклонений.
Несмотря на то, что выход продукции теперь удовлетворительный (90%), использование «операционного
индекса» по-прежнему выгодно для улучшения других свойств продукции, таких как B S.
и W остатка, чтобы сделать его пригодным для продажи. Чтобы подчеркнуть это преимущество, будут
сопоставлены данные 95, полученные в ходе двух операций на одном и том же аппарате с дистиллятом
керосина из Западного Техаса с плотностью 36 4 A P I.
В первой операции условия были следующими: средняя температура на выходе из змеевика - 9490 °F,
средняя температура в середине камеры - 9000 °F, давление - 355 фунтов, коэффициент рефлюкса - 77:1,
отношение общего объема подаваемого сырья (галлонов в час) к объему зон нагрева и реакции (галлонов) -
444. Выход продукта в этой операции составил 66,8 % бензина, что удовлетворяет требованию минимального
выхода, определяемому индексом "расчетного выхода". Однако процентное содержание BS и W в остатке
составляет 2,9 %, что делает его непригодным для продажи в качестве мазута, поскольку максимально
допустимое содержание BS и W составляет 2 %.
t O 398,56-7 давление - 350 фунтов, коэффициент рефлюкса 4 9:1, 40 соотношение комбинированного сырья
(галлонов в час) к объему зон нагрева и реакции (галлонов) - 1 72. Полученный выход составил 53 % бензина
и удовлетворительно основан на «рассчитанном индексе выхода». 45 «Рабочий индекс», рассчитанный на
основе приведенных выше данных, составляет 43 2 по сравнению со значением 39-43.
Вышеуказанные условия были скорректированы таким образом, чтобы «рабочий индекс» соответствовал
заданному значению 39-43 за счет снижения коэффициента рефлюкса до 3,3:1 и поддержания практически
неизменными температуры, давления и соотношения комбинированного сырья (галлонов в час) к объему
нагрева и реакционных зон (галлонов). В результате выход бензина увеличился до 59,2 %, что на 6,20 %
больше, чем при предыдущем режиме работы.
Эти несколько иллюстраций демонстрируют некоторые из многочисленных способов использования
«операционного индекса» для достижения оптимальных результатов при работе с различными типами
зарядных устройств.
Ниже приведена таблица с данными, полученными в ходе выполнения процесса согласно изобретению (пункт
65).
Следует отметить, что этот рабочий индекс справедлив практически для всех типов загрузочных смесей с
плотностью от примерно 20,70 до 55 А·пик/1000. Также следует отметить, что отношение выхода бензина к
плотности загрузочной смеси, как показано в таблице, соответствует (в пределах указанных выше
ограничений) или выше значения, приведенного здесь, полученного с помощью «рассчитанного индекса
выхода» для минимальных желаемых результатов процесса согласно изобретению.
Penn Penn Penn Pettus Kero Blend Fuel Topped Dist (l-naphtha) Oil Crude.
При определении «операционного индекса» на основе вышеуказанных условий было установлено, что он
составляет 45,4, что выходит за пределы операционного индекса 39-43.
B. Для устранения этой проблемы достаточно уменьшить коэффициент рефлюкса и незначительно увеличить
давление и суммарную подачу до тех пор, пока расчетный «рабочий индекс» не окажется в пределах 39-43.
Условия, удовлетворяющие этому требованию и подтвержденные данными эксплуатации, следующие:
Средняя температура на выходе из змеевика 950 1 °F, средняя температура в середине реакционной камеры
000 °F, давление 400 фунтов, коэффициент рефлюкса - 3 1:1, отношение общего объема подаваемого сырья
(галлонов в час) к объему зон нагрева и реакции (галлонов) - 1,54. Эти условия приводят к выходу бензина
76,8 % и значительному улучшению показателей B S и W в остатке, который снизился до 0,8 %.
Таким образом, недостаток прежнего продукта был устранен путем применения «операционного индекса».
В некоторых случаях выход и качество продукции могут быть удовлетворительными, но «рабочий индекс»
может быть не равен значению (39-43). Это указывает на то, что оптимальные результаты еще не достигнуты.
Такой случай может быть показан двумя операциями в том же аппарате, что и упоминалось ранее, на нефти
марки Refugio плотностью 23 3 A P I.
Условия первой операции были следующими: средняя температура на выходе из катушки - 95°F, средняя
температура в середине камеры - 90°F, загрузка сырья A.P I, гравитация TYP, OF OPERATION, давление в
реакционной камере, фунты на квадратный дюйм, температура при передаче F.
Температура в средней реакционной камере F.
Коэффициент рефлюкса 90 Комбинированная подача (галлоны в час) Объем зон нагрева и реакции (галлоны)
ВЫХОД % Сырое масло Бензин Остаток Кокс, газ и потери 45,0 350 960 911 3,1 1,58 70,0 7,2 22,8
(2-газомасло) 43,0 353 950 901 2,5 1,52 81,6 4,4 14 O 37,6 347 952 888 2,7 37,2 349 940 890 2,5 1,48 1 61 69,5
12,0 18,5 74,4 14,2 11,4 ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ Конечная точка бензина 383 375 380 416 Эквивалент
бензола(') 59 60 56 Октановое число 73 ( 1) По сравнению со смесью бензола и прямогонного бензина из
Пенсильвании.
398,567 398,567 Загрузочный запас: 5 Остаток-A P I Плотность % 410 % 572 % B.S &W.
Вязкость фурола 1220 °F.
i O - Холодный тест Cu фут газа/галлон сырой нефти Cu B газа/галлон Бензин r Выход бензина l L
Гравитационная загрузка J i 5 (Расчетный минимальный выход бензина) (согласно «расчетному индексу
выхода») Фактический выход - расчетный выход Рабочий индекс Загрузка A.P I Гравитация ТИП РАБОТЫ
Давление в реакционной камере, фунты на кв. дюйм
Температура при переносе Температура в средней реакционной камере Коэффициент рефлюкса Суммарная
подача (галлоны в час) Объем зон нагрева и реакции (галлоны) ВЫХОД Бензин Остаток Кокс, газ и потери
Penn.
Керо.
Дист.
I 0,3 3,3 47,0 1,2 13,0 -30 17,0 24,3 1,55 72,0 -2,0 41,5 Западный Техас Керо.
Дист.
36.4 400 950 900 3.11 1.54 76.8 8.0 15.2 Пенсильвания.
Смесь (1-нафта) (2-газонефть) -0,8 17 O 0,4 1,72 6,6 9,4 1,90 71,5 10,1 40,4 Среднее содержание
Газовое масло.
35.3 350 940 889 3.9 1.52 66.3 21.4 12.3 Пенсильвания.
Топливо) Масло 9.1 1.0 21.0 0.2 22.5 15.0 21.6 1.85 68.8 0.7 40.4 нич.
Маунт-Плиз.
Достигнут пик добычи нефти.
30.8 250 945 895 3.0 1.79 61.2 30.6 8.2 Петтус обрушил нефтяной рынок.
6.4 0 17.0 0.4 53.0 16:0 11.4 15.3 2.0 68.5 5.9 40.2 Середина
Продолжение.
Мазут.
24.3 252 918 872 4.5 1.63 55.2 37.9 6.9 ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ Бензин - Конечная точка 417 384 404
370 Бензольный эквивалент (1) 67 62 55 61 Октановое число 77 75 Остаток - A P I Плотность 0 5 7 9 11 8 8 %
410 -1 O O O % 572 34 5 3 6 18 5 6 5 % B S & W O 8 0 4 0 4 1 O Вязкость фурола 122 F 81 27 0 107 Холодная
проба 24 O 20 0 куб. футов газа/галлон Сырое масло 14 5 12 2 9 3 11 9 куб. футов газа/галлон Бензин 18 9 18 4
15 1 21 6 C Выход бензина) 2 11 1 88 1 98 2 27 I Гравитационная загрузка запаса J (Расчетный минимальный
выход бензина) (как 67 7 67 O 62 9 54 4 на "расчетный индекс выхода") Фактический выход - расчетный выход
9 1 -0 7 -1 7 08 Рабочий индекс 41 5 41 4 40 4 40 6 () По сравнению со смесью бензола и прямогонного бензина
из Пенсильвании.
398,567 Зарядка А.П. Гравитация ТИП РАБОТЫ Давление реакционной камеры, фунты на квадратный дюйм.
Температура при передаче F.
Реакционная камера средней температуры F.
Коэффициент рефлюкса Суммарная подача (галлоны в час) V 6 Объем зон нагрева и реакции (галлоны)
Выходы Газообразование Остаток Кокс, газ и потери ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ Бензин - Конечная
точка Эквивалент бензола (л) Октановое число Остаток - A P I Плотность 2 tr 5 /0410 % 572 % Б.С. и В.
Вязкость фурола 122 F.
Холодный тест, куб. фут газа/галлон сырой нефти, куб. фут газа/галлон бензина, выход бензина
(гравитационная загрузка, Дж) (расчетный минимальный выход бензина) (согласно «расчетному индексу
выхода») Фактический выход - расчетный выход Операционный индекс Кентукки, добытая нефть 23,4 248 89,8
850 4,5 1,52 50,1 47,0 2,9 375 77 11,1 11,0 0,5 72,0 20,0 8,0 16,0 2,14 53,0 -2,9 39,8 Рефухио, нефть 23,3 350 950
go 13,3 1,63 59,2 24,3 16,5 404 73 91 1,7 0 27,5 0,4 64 26 14,6 24.7 2.54 52.8 6.4 41.4 Смесь бензина Западного
Техаса и Среднего континента 21.4 252 915 868 3.8 1.71 54.2 49.2 -3.4 388 76 8.6 0 10.0 0.3 25.0 3.5 6.5 2.53
49.9 4.3 40.0 ( 1) По сравнению со смесью бензола и прямогонного бензина из Пенсильвании.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_398568.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=398568&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB398568A
[]
0:r/:/-:;;-J An g
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: 8 апреля 1932 г. № 10,091/32 398,568. Полная левая сторона: 31 марта 1933 г.
Завершено: 21 сентября 1933 г.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся карбюраторов.
Мы, компания MORRIS INDUSTRIES L Imi TED, должным образом включенная в Законы Великобритании о
клапанах, Коули, Оксфорд, и Бенджамин Альфроуд Дэйви, британский субъект, Ист-Уоркс, Бордсли,
Бирмингем, настоящим заявляем, что характер данного изобретения заключается в следующем: поплавок
поворачивается внутри поплавковой камеры любым удобным способом для двигателей внутреннего сгорания
и имеет верхний конец шатуна, который проходит вниз и упирается в нижний клапан управления. Обычно
клапан находится в конце поплавка. Данное изобретение относится к карбюраторам и имеет рычаг для
обеспечения улучшенных средств соединения поплавка и клапана управления. Обычно клапан находится в
конце поплавка. - Камера клапана в положении 65 соединена с поплавком с помощью средства,
расположенного рядом с самим клапаном. Соединение 5 рычага, который входит в зацепление с канавкой,
удерживается в контакте с клапаном или кольцом на верхнем конце штока клапана давлением винтовой
пружины, нижний конец которой упирается в кольцо на шатуне 70, под действием вибраций, которым
подвергается устройство во время использования. Беспрепятственное вращение верхнего конца клапана, при
этом пружина, расположенная внутри полой части клапана 75, приводит к чрезмерному износу клапана и его
седла. Целью настоящего изобретения является Для устранения этого недостатка клапан устанавливается в
точке, расположенной вблизи нижнего конца клапанного элемента, прилегающего к клапану, простым и
удобным способом. Изобретение включает в себя комбинацию полого цилиндрического элемента или его
клапана, сформированного в одной неподвижной части, которая поддерживает седло клапана и служит
направляющей для клапанного элемента, соединительным стержнем, приспособленным для воздействия
вибрации, возникающей во время эксплуатации. Клапан устанавливается в точке, расположенной рядом с
клапаном, в результате чего вредные последствия, возникающие в результате воздействия бокового
давления на его конец, минимизируются или устраняются. Клапан имеет клапан, сформированный в одной
неподвижной части клапанного элемента, которая может свободно вращаться под воздействием вибрации,
возникающей во время эксплуатации. Клапан также имеет клапан, сформированный в одной неподвижной
части клапанного элемента в положении, близком к клапану, и пружине, которая замедляет или ограничивает
воздействие давления, создаваемого пружиной.
Соединение штока и клапанного элемента, а также некоторое вращательное движение клапана
осуществляется рычагом, соединяющим шток с поплавком, что желательно, поскольку это способствует
сохранению точного расположения деталей, обеспечивающего прилегание клапана к его седлу, но
чрезмерное вращательное движение, оказываемое поплавком на клапанный элемент, прикладывается в
точке, максимально близкой к самому клапану, и износ пружины позволяет ограничить вращательное
движение клапана. Благодаря этому изобретению устраняются трудности, возникающие при использовании
клапанов с поплавковой камерой. При таком способе реализации изобретения, прилегание клапана
осуществляется простым и эффективным способом.
Поплавковая камера образована в нижней части полого цилиндрического тела. Часть тела, прилегающая к
седлу клапана. Дата: 7 апреля 1932 года.
Механизм предназначен для ввинчивания в отверстие в основании поплавковой камеры MARKS & CLERK.
lPic 4 S 6 f Price 4 S Ad I ', ' 398,568 CO 3 MPI ETE SPECIFICATION.
Я 1 доказываю, что это связано с карбюраторами.
Мы, компания MORRIS INDUSTRIES LIMITED, должным образом зарегистрированная в соответствии с
законодательством Великобритании, расположенная в Коули, Оксфорд, и Бенджамин Альфред Дэйви,
подданный Великобритании, проживающий по адресу: Ист Уоркс, Бордсли Грин Роуд, Аддерли Парк, город
Бирмингем, настоящим заявляем, что характер данного изобретения и способ его осуществления будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к карбюраторам для двигателей внутреннего сгорания и имеет своей целью
усовершенствование способа соединения поплавка и регулирующего клапана. Обычно клапан в поплавковой
камере соединяется с поплавком посредством рычага, который входит в зацепление с канавкой или кольцом
на верхнем конце штока клапана. Это устройство оказывается неудовлетворительным, поскольку позволяет
клапану свободно вращаться под действием вибраций, которым подвергается устройство во время работы.
Неограниченное вращение в сочетании с боковым давлением, оказываемым на верхний конец штока клапана
рычагом поплавка, обычно приводит к чрезмерному износу клапана и его седла. Цель настоящего
изобретения — устранить этот недостаток простым и удобным способом.
В связи с карбюраторами для авиационных двигателей в спецификации № 164378 предложено использовать
игольчатый клапан с поплавковым управлением, включающий полый шток, имеющий на верхнем конце
наконечник из твердого металла, который взаимодействует с седлом клапана, образованным в верхнем конце
полой пробки, окружающей верхнюю часть штока, и имеющий на нижнем конце паз, предназначенный для
размещения поперечного штифта, установленного на рычаге, шарнирно соединяющем поплавок с корпусом
карбюратора, причем указанный шток удерживается в шарнирном соединении с указанным рычагом
плунжером, который скользящим образом установлен на конце полого штока, удаленном от металлического
наконечника, и который прижимается к штифту под действием пружины, расположенной между указанным
наконечником и указанным плунжером.
Настоящее изобретение включает в себя комбинацию полого цилиндрического или эквивалентного элемента,
имеющего клапан, образованный на одном его конце, неподвижного тела, содержащего седло клапана и
служащего направляющей для элемента клапана, шатуна, предназначенного для опоры на внутреннюю часть
элемента клапана в положении, прилегающем к клапану, пружинного соединителя 60, соединяющего шатун и
элемент клапана, и рычага, соединяющего шатун с поплавком, причем расположение этих частей таково, что
усилие, прилагаемое поплавком к элементу клапана, прикладывается в точке, максимально близкой к самому
клапану, а пружина допускает ограниченное вращательное движение клапана.
На прилагаемом листе пояснительных чертежей: 70 Рисунок 1 представляет собой боковой разрез, а Рисунок
2 — план разреза, показывающий механизм клапана с поплавковым управлением, сконструированный в
соответствии с данным изобретением. 75 При реализации изобретения, как показано на рисунке, седло
клапана a в поплавковой камере b образовано на нижнем конце полого цилиндрического корпуса c. Часть
Соседние файлы в папке патенты