Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12059
.pdf
причем два крючка соединены между собой гибкой нитью, так что они всегда движутся в противоположных
направлениях. В этом случае они слегка расходятся, когда сталкиваются с кольцом, пока стакан не будет
слегка приподнят.
Чтобы крючок мог вращаться вокруг оси, когда крышка слегка приподнята, достаточно лишь поддерживать
барабан так, чтобы он не мог вращаться в обратную сторону. Если это сделано, крючок будет вращаться
вокруг штифта 46 до тех пор, пока верхний край паза 40 не упрется в штифт 412. Это положение показано на
рисунке.
S и ( ii будут s(ein that,t the hook i.
g rab) c'alibe опущен до fic cioid il ord (er для поддержки thle tumblellr asderid стержни 1 ( 6 ' эквивалентны
стержням flie 16 конструкции, показанной на рисунке 1-4.
Используются эти стержни, которые направляются вертикально и поворачиваются на своих верхних концах к
раздвоенным рычагам 50, закрепленным на валу 321, расположенном в головке захвата и несущих рычагах
34, соединенных звеньями 36 с барабаном. Благодаря поднимающимся стяжным стержням 16, барабан
предотвращается от поворота в обратном направлении, и, таким образом, он может отсоединиться от кольца.
Направляющие для плитки 16', направляющие 22', установленные на потолочном шкиве 24', и утяжеленные
собачки 28' предусмотрены, и они стремятся перемещаться до нижних концов стержней 161. Нижний шкив 26'
подвижен относительно потолочного шкива 24', причем вся степень перемещения ограничена штифтом и
пазом 32'.
и замки 34' переносятся плиткой, нижний шкив, блок. Действие деталей точно такое же, как и то, что детали
имеют соответствующие эталонные обозначения, которые показаны на рисунке 4, и в результате захват
остается открытым, при условии, что он зафиксирован (ciii t ope i O 14 Fuither'il 101 le w Vhenil te weightit is so)
taken the BAD ORIGINAL 398,564 :)'98,,564 собачек (например, 28 или 28', которая включает 1)Piieatli нижние
концы Fools -xlien, когда захват открыт, в то время как sii-;lieii(le(l oil the разрядка, рин и являются
положительными, удерживаются больными, что дозировка по блокировке, лиэллиберс, цил С -,акин,,, под
болью как следствие натяжения, приложенного к захватному тросу.
2
Вращающийся ковш, чтобы зафиксировать 1, 3, 3, 4, 3, 4, 3, 4, 4, 4, 5 ... навлс.
A -siii Ie-i oi)e захватное ведро в соответствии с пунктом 1 или пунктом 2, в котором стержни предназначены
для перемещения внутри линеек в головке захвата и соединены с полами или линейкой, как b; захват
подвешен к линейке так, чтобы стержни находились в самом верхнем положении AV Iliell в пределах en-age
beneatli tliein. Когда -,,inl) подвешен перед плодородной водой, когда захват находится на _-круглой линейке,
стержни могут упасть в свое нижнее положение, так как в качестве фиксации плитки, элементы были
извлечены, испытания, winIlle slid(, чтобы позволить de ral) быть закрытым.
4
Elle iti T)iovel bucket tiall- as wth reference to Fi Cires 1 to 4 or Fi-tires 5 to 1 ' of the Dated 2411 i IWY of Mareb, 193
').
Для АТ)полиции:
Гилл и Эвериклейтон, дипломированные специалисты по паллиативной помощи, 51-5-31, Чансерв Латио,
Лондон W C 2.
Rpdhill: Напечатано для типографии Илиса Маджекти компанией Love & '-Ialcoiiis;oll, Ltd-1932
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_398565.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=398565&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB398565A
[]
"- ',; т 1 С-? 11 р '2 _-"
LT NT S PEC L FCTIO L N
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: 24 марта 1932 г. № 8845/32.
Фотография слева: 22 марта 1933 года.
Завершено: 21 сентября 1933 г.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
398,565 Усовершенствования средств для осуществления перемещения раздвижных окон и подобных
устройств.
Мы, Сидней Эдвард Томас, проживающий по адресу: Трегарт, Бат-роуд, Крэнфорд, Таунслоу, Мидлсекс,
подданный Великобритании, и компания QUICETHO (1928) LIMITED, проживающая по адресу: Пойнт-Плезант,
Уондсворт, Лондон, S W 18, британская компания, настоящим заявляем, что сущность данного изобретения
заключается в следующем:
Данное изобретение относится к средствам открывания и закрывания раздвижных окон, и его целью является
создание усовершенствованной конструкции и устройства, позволяющих легко управлять окнами с помощью
дистанционного управления, а также применение этого изобретения в окнах или ставнях, которые не
находятся в одной плоскости в открытом и закрытом положениях.
Согласно изобретению, средства управления раздвижными окнами или ставнями включают в себя
вращательное или возвратно-поступательное устройство управления, соединенное гибким элементом
управления или гибким рядом элементов с окном или рядом окон или подобным устройством, подлежащим
управлению.
При реализации изобретения в одном из вариантов и, например, применительно к управлению
автомобильным окном, управление окном или его подвижной частью (например, в окне с полуоткидной
крышкой) осуществляется с помощью вращающейся ручки, расположенной в любом удобном положении под
окном или сбоку от него. Шпиндель, вращаемый ручкой, несет зубчатое колесо, взаимодействующее с парой
зубчатых реек, которые расположены таким образом, чтобы скользить в противоположных направлениях,
поочередно приводя в действие гибкие тросы, соединенные своими удаленными концами с окном или секцией
окна, находящейся под управлением. Используемые гибкие тросы предпочтительно имеют форму проволоки,
окруженной спиральной пружиной, причем вся конструкция скользит на части своей длины через
направляющую трубку. Такая конструкция позволяет разместить ручку управления под окном, при этом рейки
будут выступать влево и вправо от него, а тросы будут продолжаться вдоль реек, а затем изгибаться вверх
вдоль боковых сторон окна к верхним концам, к которым прикреплены их концы.
В соответствии с альтернативным вариантом, устройство управления может включать червячный механизм,
вращаемый рукояткой и взаимодействующий с червячным колесом, приводящим в движение второе
червячное колесо, при этом гибкие тросы соединены с резьбовыми валами, проходящими через резьбовые
выступы в червячных колесах и, следовательно, перемещающимися в осевом направлении вращением
червячных колес. 60 Однако использование двух гибких тросов не является обязательным, поскольку в
некоторых случаях окно или секция окна могут управляться одним тросом.
Согласно другому альтернативному варианту (35 изобретения), гибкий привод окна может включать
бесконечную серию шариков, перемещающихся внутри канала с помощью лопастного колеса, приводимого в
движение рукояткой управления. Шарики могут быть полностью 70 отдельными или могут быть нанизаны на
бесконечную проволоку. Второе лопастное колесо расположено в канале в точке, удаленной от рукоятки
управления, и служит для передачи окну движения, передаваемого 75, заставляя шарики перемещаться по
каналу.
Любое из описанных устройств, помимо возможности работы в любом направлении, также обладает
преимуществом, заключающимся в том, что кабели или трубопроводы могут поворачивать за углы и занимать
положения под любым углом, требуемым конструкцией или расположением окна. Любая из описанных выше
форм может быть использована для одновременного управления рядом окон, так что, например, всеми
окнами транспортного средства может управлять один человек. В качестве альтернативы, поскольку
описанные устройства одинаково применимы для дистанционного управления, окнами транспортного
средства можно управлять независимо из одного места.
Дата: 24 марта 1932 года.
Фрэнсис Херон Роджерс, представитель заявителей, компания Bridge House.
181, Улица королевы Виктории, Лондон, E.C 4.
398,565 ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования средств для обеспечения перемещения раздвижных окон и подобных устройств.
Мы, Сидней Эдвард Т. Хоус, проживающий по адресу: Трегарт, Бат-роуд, Крэнфорд, Хаунслоу, Мидлсекс,
подданный Великобритании, и компания QUICK Tr O (1928) LIMITED, проживающая по адресу: Пойнт-Плезант,
Уондсворт, Лондон, S W 18, британская компания, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о
способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к средствам для открывания и закрывания раздвижных окон и подобных
устройств и имеет своей целью создание усовершенствованной конструкции и устройства, использующего
гибкий элемент для передачи движения от управляющего устройства к окну или подобному устройству,
подлежащему управлению.
Согласно изобретению, предлагаются средства для управления раздвижными окнами или ставнями,
включающие поворотное устройство управления и гибкий элемент для передачи его движения окну, при этом
поворотное устройство управления приводит в действие скользящий элемент, соединенный с гибким
кабелем, внешний конец которого соединен со стержнем, скользящим в неподвижной направляющей и
соединенным с окном на его внешнем конце.
Теперь обратимся к прилагаемым чертежам, которые иллюстрируют в качестве примеров конструкции в
соответствии с изобретением и на которых: фиг. 1 — разрез, показывающий применение изобретения к окну
транспортного средства, фиг. 2 — план разреза, соответствующий фиг. 1, фиг. 3 — перспективный вид
конструкции, показанной на фиг. 1 и 2, и фиг. 4 — разрез, показывающий альтернативную схему привода.
Обращаясь сначала к фиг. 1, 2 и 3 прилагаемых чертежей, которые иллюстрируют устройство для подъема и
опускания автомобильного окна, следует отметить, что управление указанным окном или его подвижной
частью, например, в случае полуоткидного окна, осуществляется с помощью вращающейся ручки 1,
расположенной в любом удобном положении ниже или сбоку окна, но предпочтительно в среднем положении
у основания окна, как показано на фиг. 3. Шпиндель 2, вращаемый ручкой, несет зубчатое колесо 3,
взаимодействующее с парой зубчатых реек 4 и 5, которые скользят по направляющим 6 таким образом, чтобы
перемещаться в противоположных направлениях, и соединены с гибкими тросами 7, которые на своих
противоположных концах также соединены с окном или секцией окна, подлежащей управлению.
В показанной конструкции конец каждого участка кабеля 7, удаленный от зубчатой рейки 4 или 5, соединен
посредством 65 резьбовой муфты 8 со стержнем 9, который скользит внутри гнезда или трубки 10, внутри
которой также подвижно установлен кабель 7, в то время как указанный стержень 9 имеет направленный
внутрь верхний конец 11 70, который входит в гнездо 12, которое может быть выполнено, как показано, в виде
сплошного трубчатого элемента, интегрированного с металлическим профилем или рамой вокруг подвижного
стекла 13 окна 75. Ручка 1 расположена таким образом, что при повороте по часовой стрелке оконное стекло
13 опускается, а для облегчения обратного движения при подъеме окна предпочтительно расположены
пружины 29 в задней части реек 4 и 5, которые сжимаются при опускании окна и расширяются для облегчения
движения вверх.
Используемые гибкие кабели 7 предпочтительно имеют известную форму 85, включающую проволоку 14,
окруженную спиральной пружиной 15, причем вся конструкция скользит внутри направляющей трубки 10.
Такая конструкция позволяет расположить рукоятку управления, как показано ниже окна 90, при этом стойки 4
и 5 простираются слева и справа от него, а кабели 7 продолжаются вдоль стоек, к которым они прикреплены,
а затем изгибаются вверх вдоль боковых сторон окна 95 к верхним концам, к которым они подключены.
Для предотвращения перемещения окна из-за вибрации ручка 1 предпочтительно выполнена таким образом,
чтобы приводить в движение зубчатое колесо 3100 через пружинное муфтовое устройство, заключенное в
корпус 16, и таким образом, что, хотя в норме она предотвращает вращение шпинделя 2, его сопротивление
преодолевается, как только к ручке 1 прикладывается поворотное движение 105.
Согласно альтернативному варианту, показанному на фиг. 4, рукоятка управления может быть расположена
таким образом, чтобы вращать червячную передачу 17, зацепляющуюся с червячным колесом 18,
расположенным 110, для привода второго червячного колеса 19, при этом гибкие тросы в этом случае
соединены таким образом, что поворотное устройство открытия приводит в действие скользящий элемент,
соединенный с гибким тросом, внешний конец которого соединен со стержнем, скользящим в неподвижной
направляющей и соединенным с окном на его внешнем конце.
2
Средства управления раздвижными окнами
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_398566.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=398566&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB398566A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (США): 7 апреля 1931 года.
Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 7 апреля 1932 года.
Завершено: 21 сентября 1933 г.
398,566 № 9966/32.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в области обработки углеводородных масел или связанные с ней.
Мы, компания UN Iv ERSAL OIL PRODUCTS CO, расположенная по адресу: 310 South Michigan Avenue, Чикаго,
штат Иллинойс, Соединенные Штаты Америки, корпорация, должным образом учрежденная в соответствии с
законами штата Южная Дакота, Соединенные Штаты Америки (правопреемники Жана де Латтра Сеги,
расположенного по адресу: 310 South Michigan Avenue, Чикаго, штат Иллинойс, Соединенные Штаты Америки,
гражданина Соединенных Штатов Америки), настоящим заявляем о характере данного изобретения и о
способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к обработке углеводородных масел и, в частности, к процессу преобразования
более тяжелых углеводородных масел в продукты с более низкой температурой кипения, обладающие
оптимальными характеристиками для использования в качестве моторного топлива.
Одна из целей изобретения состоит в получении из углеводородных масел, таких как сырая нефть,
переработанная нефть, остатки, газойль, дистилляты керосина и т. д., больших объемов бензиноподобных
материалов с высокой детонационной способностью.
Еще одна цель изобретения состоит в получении больших объемов бензиноподобных материалов с высокими
антидетонационными свойствами одновременно с более тяжелыми остатками, пригодными для продажи в
качестве сырья непосредственно из процесса.
Еще одна цель изобретения состоит в управлении процессом крекинга посредством факторов, влияющих на
реакцию крекинга, таких как время, температура и давление, для получения результатов, изложенных в
настоящем документе.
Ранее в процессах крекинга для производства моторного топлива наилучшие результаты были настолько
ограничены, что при достижении выхода бензиноподобных продуктов, близкого к максимально возможному из
нефти, операция сопровождалась образованием большого количества кокса и газа, а также остатка или
мазута, содержащего такое количество B S & W или твердых частиц, что это значительно снижало их
рыночную привлекательность и делало невыгодной, если не невозможной, утилизацию для
нефтеперерабатывающего завода. В то же время антидетонационные характеристики производимого
бензина, как правило, были ниже, чем требовалось в соответствии с текущими рыночными условиями. С
другой стороны, если требовалось повысить антидетонационные характеристики производимого бензина, это,
как правило, можно было осуществить только за счет снижения выхода бензина или увеличения количества
кокса и газа.
Несогласованность между различными факторами, влияющими на реакцию крекинга, значительно
усиливалась из-за различий, обусловленных разнообразием исходного сырья, обрабатываемого в процессе
крекинга, максимальной урожайностью, получаемой из исходного сырья, которая в значительной степени
зависит от его плотности, выражающей в определенной мере температуру кипения его фракций, а также от
его склонности к образованию кокса в процессе крекинга.
Было установлено, что эти трудности были вызваны тем, что не существовало процесса 75 крекинга нефти, в
котором бы соотношения времени, давления и температуры были должным образом соотнесены для
получения большого количества бензина с высокими антидетонационными свойствами одновременно с
товарным топливом 80, и не было найдено простых формул для управления такими соотношениями времени,
давления и температуры, которые оставались бы практически постоянными для различных обрабатываемых
сырьевых материалов 85. Также не существовало доступного оборудования, в котором такой процесс можно
было бы осуществлять в сочетании с такими постоянными факторами, используемыми для управления
операцией, поскольку такие постоянные факторы не были найдены.
Одна из особенностей изобретения заключается в обеспечении процесса крекинга нефти, в котором условия
работы могут контролироваться простым способом для получения большого выхода бензина с высокой
детонационной способностью и одновременного получения остатков, содержащих не более 2 % B S & W.
Важной особенностью изобретения 100 является получение и поддержание заданного постоянного рабочего
показателя путем надлежащего контроля и корреляции температур, давления и коэффициента рефлюкса,
используемых во время работы.
Улучшенные результаты, которые были достигнуты в ходе реализации процесса изобретения (c) 398,566,
можно выразить следующим образом:
1
Производство остатка, содержащего не более 2 /, B:SA&-:W ' a -f O, полученного в результате анализа № 300
31 Бюро шахт.
2
Бензин, обладающий антидетонационными свойствами, выраженными коэффициентом в % бензольного
эквивалента или более, принимая за основу для сравнения смесь: бензола и прямогонного бензина из
Пенсильвании. Этот коэффициент также может быть выражен как функция так называемого октанового числа,
описание которого можно найти в отраслевых журналах, таких как «Industrial Engineering Chemistry», декабрь
1930 г., стр. 1301, и минимального октанового числа, желаемого для продуктов его переработки.
процесс согласно изобретению64; измерено в испытательном аппарате серии 30 Ethyl K/6 ck.
3
Минимальный желаемый выход бензиноподобного моторного топлива с указанными выше
антидетонационными свойствами, получаемый в соответствии с изобретением, может быть выражен в виде
отношения выхода бензина к плотности обрабатываемого заправочного сырья.
В целом, для любого зарядного оборудования минимальная желаемая производительность (в процентах):
от объема обработанной сырой нефти) хорошего антидетонационного бензина с октановым числом 64 или
Минимальный желаемый выход бензина_ Плотность заправочной смеси. Для краткости это числовое
соотношение в дальнейшем будет называться «расчетным индексом выхода».
Мы обнаружили, что этот результат, как правило, точен в пределах плюс-минус 5 % в зависимости от объема
загрузки. То есть, минимальный, желаемый выход бензина может быть спрогнозирован с точностью до 5 % в
зависимости от объема загрузки. Этот предел допустимого отклонения следует особенно соблюдать, если
фактически полученный выход меньше, чем прогнозируется с помощью «расчетного индекса выхода».
Процесс, описанный в изобретении, позволяющий получить вышеизложенные результаты, включает в себя:
подвергание масла температуре крекинга в зоне нагрева, подачу нагретых компонентов масла в зону реакции,
поддержание сверхвысокого атмосферного давления в зонах нагрева и реакции, удаление продуктов реакции
из зоны реакции, отделение неиспарившейся жидкости от процесса, подвергание паров обратному
конденсационному потоку, возврат обратного конденсата, отделенного от паров, для дальнейшей обработки в
процессе и, таким образом, контроль условий работы или, что примерно соответствует этому, будет
варьироваться от 21-кратного увеличения плотности для заправочного сырья с плотностью 45 А.П.И. до
11-кратного увеличения плотности для заправочного сырья с плотностью 45 А.П.И.
Можно сказать, что для загрузочного сырья с плотностью 350 AP I или менее процесс согласно изобретению 4
позволяет получить выход качественного антикренового бензина (с октановым числом 64 или выше), более
чем в 1,9 раза превышающий плотность загрузочного сырья.
Для шихты с плотностью от 45 до 354 мкг/м³ выход качественного антидетонационного бензина может быть
более чем в 175 раз выше плотности шихты. Для шихты с плотностью от 40 до 45 мкг/м³ выход качественного
бензина, который может быть получен, более чем в 15 раз выше плотности шихты.
Указанные выше минимальные желаемые выходы, выраженные в виде отношения плотности 55 исходных
материалов и которые могут быть получены с использованием изобретения процесса одновременно с
указанной выше детонационной стойкостью (октановое число 64 или выше) и с остатком, содержащим не
более 60,2% B S и W, также могут быть выражены в виде уравнения, приблизительно следующего вида:
3 минус гравитация загружаемого сырья, если указанное растрескивание, температура, указанное
сверхвысокое давление и соотношение 95% конденсата, возвращаемого в зону нагрева, к сырому маслу,
обработанному таким образом, чтобы установить рабочий индекс, изложенный ниже, и поддерживать
указанный рабочий индекс в пределах 36-38 100. Продукты реакции из зоны реакции могут быть удалены в
виде частично или полностью смешанных жидкости и паров, при этом пары впоследствии отделяются от
неиспарившейся жидкости, или пары могут быть удалены из зоны реакции отдельно от неиспарившегося
масла. Неиспарившееся масло может быть подвергнуто охлаждению, которое может сопровождаться или не
сопровождаться испарением его части путем снижения давления.
На прилагаемом чертеже изображено устройство, пригодное для осуществления процесса, описанного в
изобретении.
При реализации изобретения в изображенном устройстве 115 сырое масло подается по линии 1, управляемой
клапаном 2, и может перекачиваться насосом 3 по линии 4, управляемой клапаном 5, в фракционатор 6, где
120 оно предпочтительно подвергается косвенному теплообмену с образующимися в нем парами 308,15 6 с
помощью теплообменника 7. Масло продолжает свой путь по линии 8, управляемой клапаном 9, по линии 10,
управляемой клапаном 11, по линии 12 в нагревательный элемент 13, расположенный в подходящей печи 14,
или масло может частично или полностью перекачиваться непосредственно в нагревательный элемент 13 по
линиям 10' и 12, управляемым клапанами 10' и 11.
1) Целью косвенного теплообмена во фракционаторе или прямой загрузки масла в нагревательный элемент
является предотвращение испарения и отделения некоторых низкокипящих компонентов загружаемого масла
до того, как оно будет подвергнуто необходимым условиям конверсии, поскольку эти недостаточно
конверсированные компоненты в противном случае будут собраны вместе с низкокипящим продуктом
процесса до прохождения через зону конверсии, снижая антидетонационные свойства продукта.
Введение сырой нефти или ее части непосредственно в пары фракционирующей установки может
использоваться в тех случаях, когда характеристики сырой нефти и/или фракционирующего оборудования в
значительной степени или полностью исключают ухудшение качества продуктов крекинга при использовании
этого альтернативного метода.
Масло при условиях конверсии температуры.
При высокой температуре и сверхвысоком атмосферном давлении жидкость выводится по трубопроводу 15,
регулируемому клапаном 16, в реакционную камеру, где поддерживается сверхвысокое атмосферное
давление.
При осуществлении процесса в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения все продукты
конверсии, включая жидкости, пары и газы, отводятся по линии 18, регулируемой клапаном 19, в этом месте
давление существенно снижается, и масляные компоненты поступают в разделительную камеру 21.
Неиспарившийся остаток отводится из камеры 21 по линии 24, регулируемой клапаном 25. Пары, выходящие
из камеры 21, проходят по линии 26, регулируемой клапаном 27, и поступают в фракционатор 6, где
происходит фракционирование паров. Конденсат обратного потока из фракционатора 6 проходит по линии 28,
регулируемой клапаном 29, и перекачивается насосом 30 по линии 31, регулируемой клапаном 32, и по линии
12 в нагревательный элемент 13, где он снова подвергается условиям конверсии для дальнейшего
превращения в продукты с более низкой температурой кипения. Пары, выходящие из фракционатора 6,
проходят по линии 33, регулируемой клапаном 34, и через охладитель и конденсатор 35, регулируемые
клапаном 36, конденсированный Пары, охлаждаемые в приемнике 37, отводятся из приемника 37 по линии 38,
управляемой клапаном 39, который также может функционировать как клапан регулирования давления для
всей системы или ее частей. Жидкость, накапливающаяся в приемнике 37, отводится по линии 45,
управляемой клапаном 46. Часть конденсата может быть возвращена по линии 40, управляемой клапаном 41,
и перекачана насосом 42 по линии 43, управляемой клапаном 44, в фракционатор 6, где она служит для
охлаждения образующихся в нем паров и для контроля их фракционирования. В другом варианте
осуществления изобретения, вместо удаления всех продуктов реакции по линии 18, разделение паров от
неиспарившегося масла осуществляется в камере 17; 80 паров могут быть удалены через трубу 22 с
клапаном 23 и направлены непосредственно в зону фракционирования 6, в то время как только
неиспарившиеся продукты могут покидать нижнюю часть камеры 17 через линию 18.
При нормальном функционировании изобретения предпочтительно не поддерживать значительного
количества жидкости в реакционной камере 17, поскольку углеводородный материал, подвергающийся
реакции в камере, находится преимущественно в паровой фазе. Конструкция аппарата обеспечивает
прохождение паров углеводородов практически по всей длине реакционной зоны 95, что является основной
целью достижения максимально возможного времени реакции для всех парообразных углеводородов в
реакционной зоне и предотвращения короткого замыкания части углеводородов, что позволяет достичь
максимальной конверсии и гомогенной обработки углеводородов, подвергающихся превращению.
Мы также сочли предпочтительным, чтобы движение масла, подвергающегося превращению tij в реакционной
зоне 17, происходило вниз.
Предпочтительно, чтобы на преобразовательных элементах 13 и 17 применялись более высокие
сверхвысокие атмосферные давления, чем сверхвысокие атмосферные давления, применяемые на элементе
21.
Кроме того, согласно изобретению, температура и давление коррелируют с составом обрабатываемого масла
и количеством масла, проходящего через систему, таким образом, чтобы обеспечить выход качественного
антидетонационного бензина (октановое число 64 или выше), по существу не хуже или лучше, чем 120, что
указывается «расчетным индексом выхода», вместе с товарным остатком. Мы обнаружили, что желаемые
результаты, изложенные выше, достигаются, когда в процессе работы существует определенная взаимосвязь
между температурой, давлением и коэффициентом рефлюкса (выраженным как доля конденсата рефлюкса,
возвращающегося из дефлегниатора 6 в зону нагрева, по отношению к количеству сырого масла,
подаваемого в систему). Такая взаимосвязь выражается в следующем уравнении, которое здесь именуется
«эксплуатационным индексом»:
Средняя температура на выходе из зоны нагрева и температура в середине зоны реакции (°F) + давление в
зоне реакции (фунты на квадратный дюйм) + коэффициент рефлюкса = 37 + 1 (от 36 до 38). В реальных
условиях эксплуатации давление, коэффициент рефлюкса и температура, или один или несколько из этих
факторов, регулируются до тех пор, пока рабочий показатель не станет равен 37 + 1 (от 36 до 38). Диапазон
температур конверсии, используемых для реализации изобретения, представляет собой среднюю
температуру переноса от 900°F до 9750°F на масле, выходящем из нагревательного змеевика 13, с падением
температуры между последним и камерой примерно на 30-100°F. Давление в камере конверсии 17 колеблется
от 200 до 400 фунтов на квадратный дюйм. Коэффициент рефлюкса может варьироваться от 2:1 до 5:1.
В исключительных случаях характеристики некоторых обрабатываемых масел могут привести к тому, что
выход готовой продукции сначала окажется ниже рассчитанного с помощью «индекса выхода», даже если
условия эксплуатации находятся в пределах «индекса эксплуатации». В таких исключительных случаях
достаточно изменить одно или несколько условий в направлении повышения выхода, чтобы получить
условия, которые будут поддерживать индекс эксплуатации на уровне 36–38 и при этом оставаться в
пределах заданного диапазона.
Примером использования «рабочего индекса» для управления установкой с целью получения оптимальных
результатов могут служить реальные испытания, проведенные в соответствии с процессом изобретения на
нефтяной платформе 30 8 A P I с верхним слоем из месторождения Маунт-Плезант в Мичигане.
Сначала установка работала при средней температуре на выходе из змеевика 925 °F и средней температуре
в камере 876 °F, давлении 200 фунтов и коэффициенте рефлюкса 2:4:1. Эти условия дали выход бензина 42,7
%, что значительно ниже расчетного минимального выхода, который должен составлять приблизительно 62,9
%. Это, конечно, указывает на то, что оптимальные результаты не были достигнуты. При расчете
«эксплуатационного индекса» мы обнаруживаем, что он равен 34,4 вместо 37,5 ± 1.
Поскольку рабочий индекс в приведенном выше примере значительно меньше константы (37 + 1) для
достижения наилучших результатов, это состояние можно исправить, умеренно увеличив температуру,
давление и коэффициент рефлюкса в пределах заданного диапазона для каждого из этих условий, что
достаточно для того, чтобы рабочий индекс оказался в пределах ранее экспериментально определенной
константы (37 + 1). Это было фактически сделано; измененные рабочие условия были следующими: средняя
температура на выходе из змеевика - 945 °F, средняя температура камеры - 895 °F, давление - 250 фунтов на
квадратный дюйм, коэффициент рефлюкса - 30:1.
Полученный таким образом выход продукции с новым рабочим индексом, а именно 36,2, значительно
увеличился до 61,2/бензин (прирост на 18,5 по сравнению с предыдущими условиями). Этот выход
соответствует минимальному желаемому выходу согласно рассчитанному индексу выхода в пределах
допустимой погрешности. Хотя выход является удовлетворительным, использование «рабочего индекса»
по-прежнему выгодно для улучшения других свойств продукции, таких как B, S и W остатка, чтобы сделать его
товарным. Чтобы подчеркнуть это преимущество, приведем данные двух реальных операций по переработке
дистиллята керосина из Западного Техаса с показателем 36,4 A P I.
Гравитация будет сравниваться.
В ходе первой операции условия 85 были следующими: средняя температура на выходе из катушки -949 °F,
средняя температура в середине камеры -9000 °F.
Давление 355 фунтов, коэффициент рефлюкса 7,7:1. Выход продукта в результате этой операции составил
90% (66,8%) бензина, что соответствует минимальному требованию к выходу, определяемому «расчетным
индексом выхода».
Однако содержание B S и W в остатке составляет 2,9%, что делает его непригодным для продажи в качестве
мазута с содержанием B S не более 95%, что соответствует максимально допустимому уровню.
и W составляет 2%. При определении «операционного индекса» на основе вышеуказанных фактических
условий, он оказывается равным 42,0, что выходит за пределы «операционного индекса jt 6» (37 + 1).
Для устранения высоких значений B S и W в остатке целесообразно уменьшить коэффициент рефлюкса и
немного увеличить давление, чтобы расчетный «индекс рабочего t 05» находился в пределах 37 + 1.
Условия, удовлетворяющие этому требованию и подтвержденные данными эксплуатации, следующие:
Средняя температура на выходе из змеевика: 950 °F. Средняя температура в середине реакционной камеры:
900 °F.
Давление -400 фунтов, коэффициент рефлюкса 3,1:1. Эти условия привели к выходу бензина 76,8 % и
определенному совпадению с заранее установленной константой (37 + 1) при снижении коэффициента
рефлюкса до 3,3:1 и сохранении той же температуры и давления. В результате выход бензина увеличился до
59,2 %, что на 6,2 % больше, чем при предыдущей операции.
Эти несколько иллюстраций демонстрируют некоторые из многочисленных способов использования
операционного индекса для достижения оптимальных результатов для различных типов зарядных станций.
Ниже приведена таблица данных, полученных в результате применения изобретения.
Следует отметить, что этот рабочий индекс практически справедлив для всех типов загрузочных смесей с
плотностью от примерно 20 до AP1. Также следует отметить, что отношение выхода бензина к плотности
загрузочной смеси, как показано в таблице, соответствует (в пределах указанных ограничений) или выше
показателей, полученных ранее с помощью «индекса рассчитанного выхода», выражающего минимальный
желаемый результат процесса согласно изобретению.
Улучшение показателей B, S и W в остатке, которое снизилось до 0,8 %.
Таким образом, недостаток предыдущего продукта был устранен одновременно с повышением доходности за
счет применения операционного индекса.
В некоторых случаях выход и качество продукции могут быть удовлетворительными, но «рабочий индекс»
может не быть равен константе (37 + 1). Это указывает на то, что оптимальные результаты еще не
достигнуты. Такой случай можно проиллюстрировать двумя реальными операциями на нефти месторождения
Рефухио с плотностью 23,3 А ПИ.
Условия первой операции были следующими: средняя температура на выходе из змеевика -951 °F, средняя
температура в середине камеры -900 °F, давление -350 фунтов.
Рефлюкс 4 9:1. Полученный выход составил 53,0 % бензина и является удовлетворительным на основе
предварительного определения по «рассчитанному индексу выхода». «Рабочий индекс», рассчитанный на
основе приведенных выше данных, составляет 39 2 по сравнению с постоянным значением (37 + 1).
Вышеуказанные условия были скорректированы таким образом, чтобы «рабочий индекс» соответствовал
следующим параметрам: Зарядка запасов A.P I Гравитация ТИП РАБОТЫ Камера реакции под давлением
фунты/кв. дюйм Температура при передаче F.
Температура в средней реакционной камере F.
Коэффициент рефлюкса Выход % Нефтепродукты Остатки бензина Кокс, газ и потери Penn Kero.
Дист.
45.0 350 960 911 3.1 70.0 7.2 22.8 Penn Blend rl-Нафтал L 2-Газовое масло J 43.0 353 950 901 2.5 81.6 4.4 14.0
Penn Fuel Oil 37.6 347 952 888 2.7 69.5 12.0 18.5 Pettus Topped Crude.
37.2 349 940 890 2.5 74.4 14.2 11.4 Глава 1. Характеристики продукции. Конечная точка бензина F 383 375 380
416. Бензольный эквивалент 59 60 56. Октановое число 73. Остаток - A P I. Плотность 10 3 -0 8 9 1 6 4 % 410 3
3 1 0 0 % 572 47 0 17 0 21 0 17 0 % B S & W 1 2 0 4 0 2 0 4. Вязкость фурола 122 F 13 O 17 2 22 5 53 0.
Холодный тест -30 30 16 0. Куб. фут бензина/галлон сырого масла 17 0 6 6 15 0 11 4. Куб. фут бензина/галлон
бензина 24 3 9 4 21 6 15 3 Коэффициент выхода бензина Гравитационная заправка 155 190 185 20 Расчетный
минимальный выход бензина (в пересчете на расчетный индекс выхода) Фактический выход - Расчетный
выход -2 O 10 1 O 7 5 9 Рабочий индекс 37 8 36 8 36 9 36 5 По сравнению со смесью бензола и прямогонного
бензина Penn.
Соседние файлы в папке патенты