Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_10119
.pdf
-Один из способов достижения этого результата — использование реактивного сопротивления для
ионопровода 6 или металлического сердечника, реактивного сопротивления, 75, которое не насыщается по
мере увеличения тока. Если в момент времени -17 снабжен железным сердечником, который насыщается по
мере увеличения тока, то станет очевидно, что отношение между импедансами K-16' будет зависеть от
увеличения тока, а относительная доля тока, протекающего через термический элемент 1, будет
соответствующей. Импеданс 17 может состоять из трансформатора тока, имеющего сопротивление -18 h1,1- в
своей вторичной цепи. Трансформатор тока 17 может иметь магнитную цепь, которая насыщается по мере
увеличения тока, так что относительно большая часть тока будет протекать через обмотку 13, поскольку ток в
проводнике 12 bcl77 i- hu co---aj-eiis-ating- for siege- of the remote- of the 95 transformer 13-14- and maintaining a
-subciall queonsta-nt ratio' between the current- in the 12 and current-s nnhe.scondav-1,-The impedance' ia:b
Ththe;Thrm bfa, 'current- trans- too irmr--as. Описанная или, возможно, просто реактивная катушка, имеющая
сердечник, который становится насыщенным, поскольку ток уменьшается. Когда трансформатор тока
используется для этой цели, его реактивное сопротивление может легко регулироваться путем изменения
сопротивления, 1B, во вторичной цепи.
Если предусмотрено, в цепь может быть установлено реле, которое будет автоматически регулировать
сопротивление 18 для уменьшения импеданса 110 трансформатора по мере увеличения тока.
Тепловые реле 18, показанные на рис. 1, последовательно отключают части сопротивления 18 по мере
увеличения тока, что снижает тепловое сопротивление 17. 115 Тепловые реле могут использоваться для
изменения импеданса в ветвях кодовых реле, а также в качестве основного элемента и для управления
лопастями, при этом импеданс регулируется в двух заданных значениях. Улучшение, достигаемое путем
корректировки, описанной выше, иллюстрируется кривой, показанной на рисунке. Рис. 3, в котором вариации в
соотношении boietwee 125 т. Q — ток на первичной обмотке, а ток на вторичной обмотке основного
трансформатора — без компенсации, — это кривая, в то время как кривая JB показывает «практически
постоянное соотношение» — 130 35,7082, полученное при использовании описанных выше компенсационных
цепей.
Вместо реактивных катушек импедансные элементы 16 и 17 могут быть образованы резистивными
элементами.
Однако реактивные сопротивления имеют то преимущество, что потери на внутреннее сопротивление
меньше, чем в случаях использования обычных резисторов. В тех случаях, когда используются резисторы,
резистор 16 должен иметь положительный коэффициент сопротивления при изменении температуры, а
резистор 17 — отрицательный коэффициент.
При такой конфигурации сопротивление шунта 15 увеличится, и через обмотку 13 будет протекать больший
ток по мере увеличения тока в проводнике 12.
Если необходимо изменить соотношение для различных токов в проводнике 12, это легко можно сделать,
правильно подобрав сопротивления 16 и 17. Если необходимо увеличить отношение тока в проводнике 12 к
току во вторичной обмотке 14, поскольку ток в проводнике 12 возрастает, это можно сделать, изменив
характеристики импедансов 16 и 17 по сравнению с описанными выше. Если же, наоборот, желательно
уменьшить коэффициент трансформации при увеличении тока, то трансформатор тока необходимо будет
дополнительно компенсировать. Контролируя характеристики трансформатора, можно будет создавать
установки, где при нормальной работе трансформатора можно будет использовать более чувствительные
реле или приборы, и одновременно защищать реле или приборы от перегрузки, вызванной нештатными
ситуациями. В варианте изобретения, показанном на фиг. 2, входящий провод 12 регулируемо подключается
на 19' к обмотке 20 автотрансформатора. Одна сторона обмотки 20 трансформатора подключена к обмотке 13
основного трансформатора тока.
Другой вывод -21 регулируемо соединен -в точке -22 с обмоткой автотрансформатора a и образует шунт
вокруг обмотки 13. Для подачи тока на шунт 21 может использоваться любой тип последовательного
трансформатора, а соединения могут располагаться внутри или снаружи изолятора, по желанию. При
показанной схеме очень легко изменять количество ампер-витков первичной обмотки 13 и соотношение тока в
проводнике 12 к току во вторичной обмотке 14, установив соответствующий переключатель отводов в верхней
части изолятора. Этот переключатель может быть расположен таким образом, чтобы соотношение можно
было изменять во время работы изолятора. Устройство может быть предназначено для смещения либо точки
22, либо точки 22 путем обеспечения возможности регулировки обеих точек, но с разной скоростью.
Один из них можно использовать для точной настройки, а другой — для грубой.
При желании можно использовать реле для автоматической регулировки параметров.
Компенсация колебаний коэффициента 70 может быть обеспечена как во вторичной, так и в первичной цепи.
Вторичная цепь, показанная на рис. 2, может быть снабжена изолирующим трансформатором 23,
параллельным импедансом 24 и последовательным импедансом 75 25. Обычно ток во вторичной цепи 14
приблизительно пропорционален току в первичной цепи 13. Однако ток во вторичной обмотке будет зависеть
от полезного магнитного потока, но по мере увеличения тока в первичной обмотке будет увеличиваться
рассеяние магнитного потока, и отношение тока в первичной обмотке к току во вторичной обмотке будет
увеличиваться, и во многих случаях коэффициент трансформации не будет оставаться постоянным в
желаемом диапазоне тока в первичной обмотке, если не будет использован большой и дорогостоящий
трансформатор тока. «Это изменение соотношения может быть компенсировано импедансами 24 и 25,
аналогичными тем, которые показаны на рис. 16 и 17.» В тех случаях, когда относительная доля тока от
вторичной обмотки 14, протекающего через шунт 24, уменьшается с увеличением тока в основной цепи,
большая часть тока будет протекать через первичную обмотку трансформатора 23, компенсируя таким
образом изменение коэффициента трансформации основного трансформатора тока 13-14.
Это условие выполняется, когда 24 — сопротивление с положительным коэффициентом, а 25 —
сопротивление с отрицательным коэффициентом. Очевидно, что в некоторых случаях резистентность 24 и 25
может использоваться независимо друг от друга. Однако в целом, использование обоих методов позволяет
охватить более широкий диапазон токов. Вместо сопротивлений можно использовать реактивные
сопротивления, например, для элементов 24 и 25. При использовании реактивных катушек обычно
предпочтительнее применять железные сердечники. Для 25 будет использоваться реактивное сопротивление,
которое будет насыщаться по мере увеличения тока, так что оно будет стремиться пропускать больший ток
через измерительные приборы или реле, управляемые вторичной обмоткой главного трансформатора.
Реактивное сопротивление 249 может иметь ненасыщенный сердечник или воздушный сердечник, в
зависимости от требований. 120 Используя железный сердечник для реактивного сопротивления 25 Ом,
имеющий ограниченную часть или магнитную цепь, состоящую из путей с различным магнитным
сопротивлением, можно контролировать скорость насыщения или импеданса. 125 В тех случаях, когда для
регулирования или управления током в первичной обмотке вводного трансформатора используется внешний
или последовательный трансформатор, как показано в верхней части рис. 2, коррекцию можно легко
осуществить путем введения импеданса непосредственно в две цепи, по которым ток поступает в вводной
трансформатор. Импеданс 251 помещен в вывод 21, а импеданс 26 соединен последовательно с обмоткой 13.
Эти импедансы будут аналогичны импедансам 16 и 17, показанным соответственно на рис. 1, и будут иметь те
же общие характеристики, что и описанные в связи с рис. 1. Использование импедансов, соединенных с
регулируемыми стабильными отводами трансформаторной обмотки 20, позволяет получить высокую степень
коррекции и компенсации колебаний тока в трансформаторе. В некоторых случаях может быть целесообразно
оснастить втулку не только трансформатором тока, но и калибровочным отводом, как показано на рис. 1.
2.
- С этой целью звукоизоляция снабжена емкостным элементом 27, изолированным от первичной обмотки - 13
и от земли. Емкостной вывод может быть полностью выведен независимо от вторичной обмотки 14, и в этом
случае соединение вторичной обмотки может быть таким же, как показано на рис. 1.
В целом, однако, желательно расположить вторичную обмотку 14 преобразователя тока и пластину 27,
образующую емкостной элемент, близко друг к другу, и в этом случае обычно предпочтительнее соединить их
линейно, чтобы они имели одинаковый потенциал. Схема такого типа показана на рис. 2, в которой один
листовой провод от вторичной обмотки 14 соединен с выводом 28 от емкостного элемента 27. Этот вывод
проходит через первичную обмотку изолирующего трансформатора 23 и продолжается через первичную
обмотку 29 трансформатора тока к земле. Вторичная обмотка изолирующего трансформатора 23 подключена
к амперметру или другой нагрузке основного трансформатора тока. Трансформатор 23 должен иметь
электростатическую емкость 16 Вт между обмотками, либо напрямую, либо через сердечник. Понижающий
трансформатор для емкостного отвода имеет низковольтную обмотку 30, которая может быть подключена к
любому прибору, работающему от этой емкости.
Отвод. - Обмотка 29 может быть соединена с первичной обмоткой трансформатора 23 либо в ее центре, либо
после любой другой удобной точки. - Между первичной обмоткой 29 предусмотрен ограничительный зазор 31.
- Очевидно, что коэффициент трансформации может быть легко изменен в изолирующем трансформаторе 23.
Любые изменения характеристик, вызванные 6.9 изоляцией трансформатора, могут быть компенсированы
компенсационными средствами, описанными выше. На рис. 4 шунт вокруг первичной обмотки 13
трансформатора Eujrrezit снабжен проводящим реактивным элементом 32, который может иметь воздушный
или железный сердечник, не насыщающийся в диапазоне протекающего через него тока. Поскольку сердечник
обмотки трансформатора 13 имеет ограниченную магнитную цепь, магнитная цепь будет приближаться к
насыщению, так что отношение тока, протекающего в обмотке 13 и в шунте вокруг обмотки, будет изменяться
по мере увеличения тока во входящем проводнике 12, причем большая часть тока, протекающего через
обмотку 13, будет приходиться на более высокие значения тока. - Это компенсирует изменение
коэффициента трансформации, и в некоторых случаях достаточная компенсация может быть обеспечена
таким образом без использования дополнительного импеданса последовательно с обмоткой 13м. - - - В
некоторых случаях может оказаться целесообразным разместить резисторный шунт g-0 83 в pam-4llel и
резистор 51 последовательно с реактивным сопротивлением 32.
Этот резистор будет служить для создания неиндукционного пути через соединение для X silIDss-in aitri
gourrc111Mu f'3 9 radio wirk. Если сопротивление 33 имеет положительный коэффициент, оно будет дополнять
действие реактивного сопротивления 32, изменяя долю тока, протекающего через обмотку 13, по мере
увеличения тока в резисторе 12. Шунт вокруг обмотки 13 также может использоваться для коррекции
изменения фазового угла между током в проводнике 12 и током во вторичной обмотке jO 14. Без каких-либо
корректирующих мер ток во вторичной обмотке 1.4 будет слегка смещен по фазе с током в проводнике 12.
Предусмотрев дополнительные витки первичной обмотки 131 для трансформатора в шунтирующей цепи, как
показано на рис. 5, и изменяя соотношение индуктивной и неиндуктивной обмоток 32 и 33, это фазовое
смещение может быть скорректировано, и ток во вторичной обмотке 18 будет приведен в соответствие с
током в первичной обмотке.
Для этой цели реактивное сопротивление 32 и сопротивление 33 могут быть регулируемыми.
Для коррекции коэффициента трансформации и фазового угла можно использовать несколько различных
схем, позволяющих получить приблизительное значение в широком диапазоне токов на первичной обмотке
или при различных требованиях к вторичной обмотке. Если к первичной обмотке не подведена
компенсирующая цепь, то фазовый угол тока на вторичной обмотке обычно немного не совпадает с током на
первичной обмотке. Основной ток в первичном выводе 12 состоит из двух компонентов: один из них проходит
через обмотку 13, которая намагничивает катушку, а другой — через шунтирующую цепь 15. Поскольку ток в
выводе 12 определяется источником и нагрузкой и практически не зависит от изменений тока в
трансформаторе тока, его можно регулировать реле, разделив ток между обмоткой 13 и описанной ранее
обмоткой 15. Любое изменение соотношения управляющих токов в обмотках 13 и 15 повлияет на
соотношение тока в основном выводе 12 к току, индуцированному во вторичной обмотке 14. Кроме того, если
фазовый угол При сильных течениях необходимо соблюдать осторожность.
Обмотка 13 изменяется относительно тока в главном выводе 12, фаза которого изменяется относительно
других типов трансформаторов тока. Угол тока во вторичной обмотке будет изменяться в зависимости от того,
что показано на рисунке, например, в зависимости от типа трансформатора. Фазовый угол при замкнутой
магнитной цепи, угол фазы тока в 13 относительно возможности коррекции как фазового угла, так и основного
тока 12 может изменяться в широком диапазоне токов, что делает изобретение особенно применимым в 80 на
цепи шунта 15 относительно — в тех местах, где требуется измерять ток в обмотке 13. В качестве примера
можно привести трансформатор, у которого в течение некоторого времени наблюдается отстающий фазовый
угол, который может быть уменьшен или даже изменен в направлении до нуля, или даже преобразован в
опережающий поток энергии, или в котором коэффициент мощности 85 (фазовый угол) при достаточном токе
низок.
для пропускания через соответствующее реактивное сопротивление — В некоторых случаях может быть
целесообразно последовательно с шунтом 15. Используя комбинацию реактивного сопротивления и
сопротивления для управления, а также емкостного отвода для измерения тока в шунте, можно измерять как
ток, так и потенциал. 90 градусов позволяют не только корректировать фазовый угол, но и соотношение фаз.
Там, где напряжение хорошо сбалансировано, Там, где требуется точный контроль: потенциал для измерения
может быть получен из значительного диапазона тока в фазе, так что для первичной обмотки потребуется
минимальный фазовый угол реакции, а потенциал цепи может контролироваться цепью. Если потенциал
подается с помощью трансформатора с емкостным отводом, использующего электромагнитные или тепловые
реле (рис. 4), то для коррекции фазового угла в этой цепи может потребоваться более выраженный
потенциал. В некоторых схемах управления коэффициентом трансформации и фазовым углом может быть
существенное преимущество в регулировании импеданса последовательно с фазовым углом, например, при
коррекции одной части коэффициента трансформации нагрузки или нагрузки на вторичную цепь или кривую
фазового угла с помощью реактивного сопротивления или цепи.
Хотя на первичной обмотке обычно используются отдельные реле для коррекции как фазового угла, так и
коэффициента трансформации, другие реле могут использоваться во вторичной цепи. Аналогично, реле могут
использоваться для коррекции одного параметра фазового угла и коэффициента трансформации, если
требуется коррекция кривой коэффициента трансформации или фазового угла в цепи 105. Эти реле могут
быть подключены к вторичной и другой части цепи либо первичной, либо вторичной цепью. Разрабатывая
схему по своему желанию. В некоторых случаях может быть желательно предусмотреть реле, которые могут
быть установлены либо в первичной цепи для управления шунтом, либо последовательно с нагрузкой на
второй стороне. Если достигается определенный ток, а другие реактивные сопротивления уменьшают
сопротивление или позволяют снова скорректировать коэффициент реактивности после того, как ток
превысит допустимый диапазон. Это особенно верно при заданном более высоком значении, где магнитный
материал в реактиве. В некоторых трансформаторах, оснащенных первичным шунтирующим управлением,
коэффициент трансформации может быть слишком высоким для малых токов и для которых будет
поддерживаться слишком низкий уровень напряжения для очень высоких токов, но слишком низкий для
коэффициента трансформации.
Очевидно, что там, где возникают промежуточные магнитные токи. Очевидно, что в реагенте используется
материал, имеющий bh; при использовании соответствующих реле, колебания в соотношении очень короткий
путь могут обеспечить высокий магнитный поток, при этом эти условия могут быть скорректированы.
Разрабатывается с меньшим количеством ампер-транзисторов, чем та же общая схема. Та же общая схема
может быть применена и там, где магнитный путь длиннее. Для корректировки фазового угла, а также для
увеличения размера ядра магнетитового материала, соотношение. Поскольку реле, как правило,
воздействуют только на часть цепи, их сопротивление для количества магнитного поля не влияет на работу
трансформатора, если они не сработают в любом случае. Количество ампер-витков не повлияет на работу
трансформатора, и будет видно, что величина напряжения в целом изменяется, но только коррекция
реактивного сопротивления может регулироваться. Коррекция может применяться к значительному диапазону
токов. Она дополнительно применяется, например, в случае с 1Fl, что дает тот же результат. 130 /Z, 35i7,G82:
получено с использованием нескольких дивергентно-магнитных цепей, соединенных последовательно, или с
помощью...
на секцию железистого сердечника таким образом, чтобы поток и насыщение pxogress происходили с
надлежащей скоростью.
Аналогичных результатов можно добиться, используя магнитные материалы с различной магнитной
проницаемостью.
На рис. 6 показана одна из форм первичной обмотки, в которой ток в главном проводе 60 распределяется
между несколькими цепями. «Ток, протекающий по нескольким цепям, снова объединяется в проводе 61,
когда он выходит из первичной обмотки трансформатора тока 3».
В общем случае, ток, протекающий в свинце, проходит через центр магнитного сердечника. Это создает
тангенциальный поток в ядре, который можно регулировать следующим образом:
- В значительной степени это определяется конструкцией магнитного пути в сердечнике, который замедляется
или ускоряется по желанию. Если проводник 63 выходит за пределы сердечника и соединен с выводом 62 с
обоих концов, то напряжение, создаваемое тангенциальным потоком в сердечнике, вызовет протекание тока
по этому выводу.
Если сопротивление 64 в цепи 63 равно нулю, то ток, протекающий в этом проводнике, будет приблизительно
равен току в 62 и будет стремиться нейтрализовать магнитный поток, создаваемый током, проходящим через
62. Очевидно, что ток в выводах 60 и 61 может быть практически вдвое больше, чем в выводах 62 или 63, что
может быть преимуществом в случаях, когда необходимо передавать большие токи. Если последовательно с
выводом 63 поместить сопротивление 64, то относительный ток в выводах 62 и 63 можно будет в
значительной степени контролировать.
Некоторые из описанных выше методов могут быть использованы для изменения относительного количества
тока, протекающего в различных ответвлениях цепи при различных значениях в главном выводе, для
управления соотношением и фазовым углом в широком диапазоне токов. Потенциал, создаваемый в цепи,
образованной выводами 62' и 63, которая включает магнитную цепь, питаемую током в 62, может быть
использован для намагничивания магнитного сердечника силовыми линиями, простирающимися в
продольном направлении сердечника, путем использования потенциала для создания тока m0 вокруг обмотки
65; 6. Ток в обмотке 65 может регулироваться числом витков и последовательным импедансом 66. «Обмотка
из сплава Ti6 (65) может быть разработана для увеличения пропускной способности трансформаторной цепи
по току». «В тех случаях, когда через трансформатор с обмоткой должен проходить большой ток, обмотка 65
может быть рассчитана на сравнительно небольшой ток за счет обеспечения соответствующего количества
витков».
Эта обмотка, конечно же, может быть выполнена с отводами или катушками, которые могут быть
расположены последовательно или в несколько рядов по желанию. Путем регулирования характеристик
импедансов 64 и 66 можно добиться значительной коррекции отношения и фазового угла. При желании в
проводник 677 можно вставить дополнительный импеданс 677. Помимо регулирования эффективного тока в
первичной обмотке, который влияет на ток во вторичной обмотке, за счет конструкции различных импедансов,
возможна дальнейшая коррекция с помощью реле, как описано ранее. На рис. 7 показано расположение,
несколько похожее на то, что показано на рис. 6. В данной схеме, однако, основной ток протекает через
обмотку 68, которая намагничивает сердечник, и по цепи 69, которая протекает вне сердечника. После
прохождения через обмотку 68 и вывод 70 ток затем проходит вниз по сердечнику магнитной цепи через
вывод 71. Ток в этом проводнике стремится создать тангенциальный магнитный поток в ядре.
Замыкая цепь с помощью вывода 72 таким образом, чтобы тангенциальный fhLx был включен в цепь,
образованную выводами 71 и 72, можно использовать генерируемый потенциал для создания тока через
намагниченную обмотку 73. 9 Ток в обмотке 73 может регулироваться импедансом 74 и использоваться в
качестве основной цепи намагничивания или корректирующей цепи по желанию. Подобная конструкция может
иметь особое преимущество в тех случаях, когда необходимо изменить силу намагничивания, создаваемую, в
частности, обмоткой 68. Поскольку провод от обмотки 68 возвращается через проводник 70, эту обмотку
можно собрать с помощью отводов или нескольких катушек, которые могут быть расположены таким образом,
чтобы обеспечить желаемую силу тока.
Описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что заявленное
мной изобретение является:1. Трансформатор тока, имеющий первичную и вторичную обмотки, а также шунт
вокруг одной из указанных обмоток для отвода части тока в указанной обмотке t6 с целью компенсации
изменений коэффициента трансформации и/или фазового угла трансформатора, при этом соотношение тока
в указанном шунте к току 115 в указанной обмотке изменяется для различных значений тока, протекающего
через трансформатор.
2. Трансформатор тока согласно п. 1, содержащий импеданс, параллельный первичной обмотке
трансформатора.
3
A. Трансформатор тока в соответствии с целью 32, в котором отношение между импедансом параллельной и
параллельно подключенной обмоток 125 является переменным.
- 4. Трансформатор тока X согласно одному или нескольким из предыдущих пунктов, в котором отношение
импеданса, последовательно соединенного с первичной обмоткой трансформатора, к импедансу,
параллельно соединенному с первичной обмоткой, уменьшается по мере увеличения суммарного тока в двух
цепях, чтобы увеличить долю общего тока, протекающего через первичную обмотку трансформатора тока
согласно одному или нескольким из предыдущих пунктов, в которых ветви разделенной цепи имеют
импедансы, которые относительно автоматически изменяются с током, протекающим в трансформаторе,
чтобы изменить отношение указанных импедансов таким образом, чтобы изменить долю общего тока,
протекающего в различных ветвях указанной цепи.
6. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеприведенных пунктов, в котором одна ветвь
образованной таким образом разделенной цепи имеет импеданс, который увеличивается с величиной
протекающего в ней тока, в то время как импеданс другой ветви указанной цепи не увеличивается
пропорционально.
- 7. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеперечисленных пунктов, в котором
сопротивление в одной ветви разделенной цепи имеет положительный коэффициент сопротивления при
изменении температуры, а сопротивление в другой ветви указанной цепи имеет отрицательный коэффициент
сопротивления при изменении температуры.
8. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеперечисленных пунктов, в котором одна
ветвь разделенной цепи имеет реактивный элемент, снабженный сердечником, который насыщается при
более высоких значениях тока в указанной ветви, в то время как другая ветвь указанной цепи не имеет такого
насыщения.
-10 9. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеперечисленных пунктов, включающий
корректирующее сопротивление во вторичной цепи, электрическое соединение между указанной вторичной
цепью и емкостным отводом 4I5, а также изолирующий трансформатор для указанной вторичной цепи.
10. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеперечисленных пунктов, объединенный с
изолятором-входом для высоковольтного проводника ED, причем указанный проводник соединен с первичной
обмоткой трансформатора.
11. Трансформатор тока по п. 10, включающий вспомогательный трансформатор, соединенный со вторичной
обмоткой указанного трансформатора 5S, шунт для отвода части вторичного тока указанного трансформатора
от вспомогательного трансформатора, и средства для уменьшения величины отводимого тока по мере
увеличения тока во вторичной обмотке.
- 12. Трансформатор тока по п. 10, в котором высоковольтный проводник проходит через указанный изолятор,
и с которым последовательно расположена первичная обмотка указанного трансформатора тока, и в котором
предусмотрен шунт для отвода части тока высоковольтного проводника от первичной обмотки указанного
трансформатора тока, и реактивное сопротивление tO, имеющее сердечник, который не насыщается при
значениях протекающего в нем тока, подключено последовательно в указанном шунте.
13. Трансформатор тока по п. 10, в котором высоковольтный проводник проходит через указанный изолятор и
первичная обмотка указанного трансформатора тока расположена последовательно с ним, и в котором
шунтирующая цепь, отводящая часть тока указанного высоковольтного проводника вокруг указанной
первичной обмотки, имеет расположенное в ней реактивное сопротивление и сопротивление, параллельное
указанному реактивному сопротивлению.
14. Трансформатор тока согласно пункту 85 имеет пункты 2 или 3, включая тепловое реле для изменения
импеданса. 15. Трансформатор тока согласно одному или нескольким из вышеперечисленных пунктов,
включающий дополнительные витки первичной обмотки, расположенные на 90 градусов параллельно
первичной обмотке, и средства для смещения фазового угла тока в указанных параллельных витках
относительно тока в указанной первичной обмотке.
16. Трансформатор тока по п. 15, в котором регулируемое реактивное сопротивление соединено
последовательно с дополнительной первичной обмоткой.
17. Трансформатор тока, скорректированный с учетом изменений коэффициента трансформации и/или
фазового угла iQ0 в основном в соответствии с любой из описанных и проиллюстрированных выше
модификаций.
Дата: 6 мая 1930 года.
МАРКС И КЛЕРК.
Редхилл: Напечатано для «Канцелярии Его Величества» компанией Love & Malcomson, Ltd. - 1991 357.082
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_357083.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=357083&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB357083A
[]
РЕЗЕРВ C -Y
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения съезда (Германия): 7, 9-9 мая.
- 1' 357,083 Приложение Dare (в Соединенном Королевстве):. Отсек М, 6, 1930 год. № 73,923/30 (Патент на
дополнение к № 314,809 от 2,7928 г., как усовершенствованный, но измененный патентом № 336,517 от 15
апреля 1929 г.). ) Завершено. Принято в сентябре. 7, 1937, ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования гидравлических регуляторов или двигателей, относящиеся к ним.
Мы, компания SIEMIENS-SCHUCKERTWEJStRx AKTILSNGESELLSCIIAFT из Берлина-Сименсштадта,
Германия, настоящим заявляем о характере данного изобретения и способе его осуществления, которые
будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение представляет собой усовершенствование или модификацию изобретения, описанного и
заявленного в Спецификации № 314809, в виде усовершенствования или модификации изобретения,
описанного и заявленного в Спецификации № 336517, включающего гидравлический регулятор, соединенный
с насосной шестерней, регулировочный элемент, зависящий от количества, в качестве регулирующего
устройства, и клапан давления, расположенный за клапаном количества, для поддержания постоянного
давления за клапаном количества. Указанный количественный клапан и клапан давления расположены
параллельно потоку жидкости, подаваемой непрерывно вращающимся насосом, а основной поток может
регулироваться в сквозном отверстии путем перемещения общего элемента.
Теперь может случиться так, что такой регулятор придется использовать с первичным двигателем, который
подвержен очень сильным колебаниям нагрузки. Изменения состояния управляющей среды зависят от
скорости регулируемой машины. При изменении нагрузки процесс регулирования запускается только тогда,
когда изменение нагрузки приводит к увеличению или уменьшению скорости. Следовательно, регулирующий
эффект следует за регулирующим импульсом и, более того, усиливается при больших изменениях нагрузки.
В результате такого смещения между регулирующим импульсом и регулирующим действием могут возникать
весьма неприятные явления.
В соответствии с настоящим изобретением, внезапные изменения нагрузки Z;3 компенсируются
регулированием до того, как изменение нагрузки приведет к существенному изменению скорости. В
соответствии с изобретением, для этой цели регулирующий элемент, управляющий основным током,
находится под воздействием регулятора, который срабатывает при изменении нагрузки. Таким образом
достигается результат, при котором процесс регулирования начинается сразу после изменения нагрузки, еще
до того, как изменение нагрузки приведет к изменению скорости. Регулировочный элемент специально
приспособлен для электрического управления, например, таким образом, чтобы нагрузка генератора,
приводимого в движение 60-сильным погрузчиком, контролировалась амперметром или выходным
измерителем, воздействующим на регулировочный элемент. Для предотвращения любых срабатываний при
незначительных изменениях нагрузки целесообразно гасить движение этого регулировочного элемента.
На прилагаемом чертеже изображен гидравлический регулятор, снабженный двумя регулировочными
элементами, один из которых изменяет свое положение в зависимости от величины (регулятор объема), а
второй регулировочный элемент обеспечивает поддержание постоянного давления за регулятором объема.
Регулирующий элемент, величина которого зависит от количества, обозначен буквой А, а элемент,
создающий давление, обозначен буквой В. Управляющая среда поступает в точку С и выходит в точку D. Ее
поток разделяется на два параллельных частичных потока, один из которых проходит через отверстия 1 и 4, а
второй проходит через щель 2, поперечное сечение и через зазор 3. Размер отверстий для потока в точках 1 и
4 определяется положением конусов 9 и 10, которые установлены на общем шпинделе 11. Регулировочный
элемент 3 поддерживает постоянное давление в камере 8, причем указанное давление определяется
размером 90-го груза-7. Регулировочный элемент А воздействует посредством распределительного поршня 6
на подачу рабочей среды в двигатель.
Обычный процесс управления происходит следующим образом:
Предположим, что количество жидкости, подаваемой насосом, увеличивается, поскольку турбина 357,083
вращается с большей скоростью. Поскольку отверстие 1 следует рассматривать как постоянное,
регулировочный элемент А должен увеличивать поперечное сечение / для того, чтобы увеличенное
количество - могло отводиться.
При этом происходит перемещение распределительного поршня 6, что, соответственно, уменьшает подачу
рабочей среды в двигатель. Перемещение регулировочного элемента А сопровождается перемещением
регулировочного элемента В, который увеличивает отверстие для потока в точке 3, чтобы позволить
увеличенному количеству масла, поступающего в камеру 8 через поперечное сечение f, отводиться. При
уменьшении количества масла, перекачиваемого насосом, процесс регулировки происходит в обратном
направлении.
Для того чтобы гидравлический регулятор также мог выравнивать внезапно возникающие нагрузки до того, как
эти нагрузки окажут свое воздействие на изменение скорости, элементы 9, 10, 11 сконструированы в качестве
дополнительного регулирующего элемента. На одном конце стержня 11 расположен якорь 12 электромагнита
13, который через трансформатор тока 14 соединен с выходом генератора 15. Генератор 15 приводится в
движение турбиной 16, которая регулируется гидравлическим регулятором, как показано импульсной линией
17. При увеличении нагрузки на генератор увеличивается и ток, подаваемый на электромагнит 13 через
трансформатор тока 14. Процесс регулировки должен осуществляться таким образом, чтобы увеличение
подачи рабочей среды к турбине 16 соответствовало увеличению нагрузки. Иными словами, конус 9 должен
перемещаться в направлении уменьшения скорости непрерывно работающего насоса, то есть в направлении
уменьшения поперечного сечения f. Следовательно, стержень 11 необходимо переместить вправо, чтобы
увеличить поперечное сечение потока в точке 1.
При увеличении поперечного сечения в точке 1 количество нефти, оттекающей через поперечное сечение в
футах, уменьшается.
И наоборот, если нагрузка на генератор 15 внезапно снимется, конус 9 придется сдвинуть влево
электромагнитом 13, или же пружина 18 вызовет это замыкающее движение, когда электромагнитная сила
катушки 13 ослабнет.
К магнитному якорю 12 подсоединено демпфирующее устройство в виде поршня 19, снабженного
отверстиями 20 для потока.
-60 Для того чтобы иметь возможность использовать данное устройство также для ручной регулировки
скорости, в цепь катушки 13 подключен скользящий резистор 21. Увеличение сопротивления может привести к
снижению скорости двигателя, и наоборот, уменьшение сопротивления может привести к её увеличению.
Нам известно, что было предложено соединить поршневой компрессор с управляемой машиной и
использовать давление сжатого воздуха, изменяющееся в зависимости от скорости вращения, для выдачи
регулирующих импульсов, а также предусмотреть в таком регулирующем устройстве дополнительный клапан,
который открывается при внезапных изменениях нагрузки машины, чтобы обеспечить быстрое открытие
впускного клапана первичного двигателя. Однако в этом известном регулирующем устройстве изменения
количества непрерывно текущей жидкости 80 не используются для передачи регулирующих импульсов на
регулирующий клапан, расположенный параллельно основному потоку жидкости, и отсутствует
регулировочный элемент, позволяющий влиять на основной поток жидкости 85.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы 90
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_357084.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=357084&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB357084A
[]
[Второе издание.] ]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявок! 7 мая 1930 года. № 14,077/30. 3 Полная спецификация Left z Feb. 9, 1931.
Технические условия полностью выполнены! Сентябрь. 7, 1931.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в производстве тканей, обладающих эффектом крепа, или относящиеся к нему.
Мы, компания BRITISii CELANESE LIMITED, зарегистрированная в соответствии с законодательством
Великобритании, по адресу: Celanese House, 22 & 23, Hanover Square, London, W. 1, Уильям Александр Дикси
и Роберт Уайтон Монкрифф, оба подданные короля Великобритании, работающие на заводе British Celanese
Limited, Спондон, недалеко от Дерби, настоящим заявляем, что данное изобретение имеет следующий
характер: данное изобретение относится к производству текстильных тканей, обладающих эффектом крепа.
Текстильные ткани с эффектом крепа издавна получали, используя в их производстве сильно скрученные
нити, далее именуемые креповыми нитями или креповыми волокнами, изготовленные из натурального шелка
в обработанном клеем состоянии; эффект крепа проявляется особенно ярко, когда клей впоследствии
удаляется путем очистки или подобной обработки. Однако создание эффекта крепа с помощью сильно
скрученных нитей из ацетата целлюлозы или других органических производных целлюлозы сопряжено со
значительными трудностями.
Мы обнаружили, что эффект крепирования может быть особенно успешно достигнут на тканях, состоящих из
сильно скрученных креповых нитей, путем набухания волокон креповых нитей с помощью концентрированных
растворов солей органических или неорганических оснований.
Согласно настоящему изобретению, способ получения крепового эффекта на тканях, содержащих сильно
скрученные креповые нити, включает в себя воздействие на ткани концентрированных растворов солей
органических или неорганических оснований с органическими или неорганическими кислотами.
Изобретение представляет особую ценность при создании креповых эффектов на тканях, содержащих сильно
скрученные креповые нити, изготовленные из волокон ацетата целлюлозы или других органических
производных целлюлозы, и поэтому будет описано более подробно со ссылкой на такие ткани.
Для целей настоящего изобретения могут быть использованы любые соли, как органические, так и
неорганические, способные образовывать концентрированные растворы в воде или других жидкостях. В
качестве примеров таких солей можно привести галогенидные соли щелочноземельных металлов или лития
или цинка, например, хлориды кальция, лития или цинка. В качестве других полностью неорганических солей
можно использовать 60-кислотные щелочнометаллические соли ди- или полиосновных кислот, например,
гидросульфат натрия или дигидрофосфат натрия. В качестве примеров солей неорганических оснований с
органическими кислотами можно привести соли щелочных металлов уксусной кислоты или других
алифатических кислот, например, ацетат натрия или калия. Как указывалось ранее, могут также
использоваться соли органических оснований, например, гидрохлориды алифатических и ароматических
Соседние файлы в папке патенты