Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Размещение и крепление грузов, перевозимых на открытом подвижном составе. Учебно-методическое пособие
.pdf
Таблица 1.2 - Допускаемое поперечное смещение общего
Масса
груза,
т
Высота центра тяжести
вагона с грузом над
УГР, мм
bc,
мм
Масса
груза,
т
Высота центра
тяжести вагона с
грузов над УГР, мм
bc,
мм
≤10
≤1200
1500
2000
620
550
410
55
≤1500
2000
2300
220
170
150
30
≤1200
1500
2000
2300
550
450
350
290
67
≤1500
2000
2300
180
140
120
50
≤1200
1500
2000
2300
350
280
250
200
67
≤2300
100
О
ГР
ЦТ
с
;5,0;5,0
i
i
ii
c
i
i
ii
c
Q
bQ
Bb
Q
QL
с
i
центра тяжести груза в вагоне
При меч ан ие. Для промежуточных значений массы груза допускаемое
поперечное смещение следует определять методом линейной интерполяции
6. Контроль положения
(рисунок 1.8) должен
выполняться путем расчета величин
где
и bc – соответственно продольное и поперечное смещение
L и B – соответственно длина и ширина кузова вагона, мм;
Qi – масса i-го груза, т; i=1÷n;
и bi – координаты центров тяжести грузов относительно
и bc по формулам:
(1)
общего центра тяжести грузов в вагоне, мм;
соответственно торцового и продольного бортов, мм.
11
Рисунок 1.8 - Расчетная схема определения продольного и поперечного
,35,10hbВ
ГРН
ГР
b
0
h
0
ГР
ЦТ
С
b
1ГР
ЦТ
1
L5,0
С
2
2
b
В5,0
2ГР
ЦТ
1
b
смещений общего центра тяжести грузов в вагоне
7. При размещении на платформе груза на двух
подкладках, уложенных поперек ее рамы симметрично
относительно поперечной плоскости симметрии платформы,
расположение подкладок определяется в зависимости от
нагрузки на подкладку и ширины ВН распределения нагрузки.
Ширина ВН распределения нагрузки на раму платформы:
где:
– ширина груза в месте опирания, мм;
– высота подкладки, мм.
Если подкладки расположены в пределах базы
платформы (рисунок 1.9), минимальное допускаемое
расстояние между продольной осью и поперечной
плоскостью симметрии платформы определяется в
соответствии с таблицей 1.3.
12
Рисунок 1.9 - Размещение груза на двух подкладка в пределах
Нагрузка на
одну
подкладку, тс
Минимальное допускаемое расстояние а (мм) при
ширине ВН (мм) распределения нагрузки
880
1780
2700
20
550
325
0
22
950
750
500
25
1200
1100
900
27
1425
1350
1200
30
1675
1600
1450
33
2075
1885
1850
36
3100
2900
2400
базы платформы
Таблица 1.3 - Расположение подкладок, находящихся в
пределах базы платформы
8. Если прокладки расположены за пределами базы
платформы (рисунок 1.10), максимально допускаемое
расстояние между продольной осью подкладки и поперечной
плоскостью симметрии платформы определяется в
соответствии с таблицей 1.4.
13
Нагрузка
на одну
подкладку
Минимальное допускаемое расстояние а (мм) при ширине
В
Н
(мм) распределения нагрузки
880
1780
2700
12,5
6250
6350
6400
15,0
6000
6050
6150
20,0
5600
5650
5750
25,0
5400
5450
5550
30,0
5370
5420
5520
33,0
5350
5400
5500
36,0
5330
5380
5500
Рисунок 1.10 - Размещение груза на двух подкладка за пределами базы
платформы
Таблица 1.4 - Расположение подкладок, находящихся за
пределами базы платформы
Для промежуточных значений нагрузки на одну
подкладку максимальные расстояния определяют методом
линейной интерполяции.
9. При несимметричном расположении центра тяжести
груза либо подкладок относительно поперечной плоскости
симметрии платформы, а также при опирании груза на три и
более подкладки должен быть выполнен поверочный расчет
изгибающего момента в раме платформы. Схемы нагружения
14
рам вагонов и формулы для определения максимальных
гр
в
ИЗ
M
изгибающих моментов (М
) приведены на рисунке 1.11.
max
Рисунок 1.11 - Схемы нагружения рам вагонов и формулы для
определения максимальных изгибающих моментов (М
М
– наибольшее значение изгибающего момента, возникающего
max
в раме вагона, тс/м;
Р – сосредоточенная нагрузка, тс;
q – распределенная нагрузка, тс/м;
– длина распределения нагрузки, м;
– база вагона, м.
10. Максимальные допускаемые значения изгибающего
момента
в рамах четырехосных полувагонов и
платформ приведены в таблице 1.5.
15
max
)
Таблица 1.5 - Максимальные допускаемые значения
Ширина распределения нагрузки
В
Н
, мм
*
ИЗ
M
, тс/м
Платформ
Полувагонов постройки
до 1.01.1974
после 1.01.1974
880
91
40
46
1780
99
44
50,6
2700
110
50
57,5
ИЗ
M
изгибающих моментов
* значение
нагрузки через поперечные балки.
в рамах полувагона применимы только при передаче
1.5 Методика расчета способа размещения и
крепления грузов.
При определении способов размещения и крепления
груза должны наряду с его массой учитываться следующие
силы и нагрузки:
продольная инерционная сила, возникающая при
движении в процессе разгона и торможения поезда, при
соударении вагонов во время маневров и роспуске
с сортировочных горок;
поперечная инерционная сила, возникающая при
движении вагона и при вписывании его в кривые и
переходные участки пути;
вертикальная инерционная сила, вызывающаяся
ускорением при колебаниях движущегося вагона;
ветровая нагрузка;
сила трения.
Точкой приложения инерционных сил является центр
тяжести груза (ЦТГР).
Точкой приложения ветровой нагрузки принимается
геометрический центр наветренной поверхности груза.
Направление действия ветровой нагрузки принимается
перпендикулярным продольной плоскости симметрии вагона.
16
1.5.1 Расчет сил, действующих на груз
ГРПРПР
QaF
72
)(
9422
0
22
aaQ
aa
ГР
ПР
144
)(
18844
44
aaQ
aa
С
ГР
ПР
0
ГР
Q
С
ГР
Q
(3)
(4)
(5)
Продольная инерционная сила FПР определяется по
следующей формуле:
, тс,
где
а
– удельная продольная инерционная сила на 1 т массы
ПР
груза, тс/т;
QГР – масса груза, т.
Значения аПР для конкретной массы груза определяются
по формулам:
— при погрузке на одиночный вагон:
, тс/т,
— при погрузке на сцеп из двух грузонесущих вагонов:
, тс/т,
где
– общая масса груза в вагоне, т;
– общая масса груза на сцепе, т;
а
, а94, а44,а
22
– значения удельной продольной
188
инерционной силы в зависимости от типа крепления и
условий размещения груза (с опорой на один вагон, с
опорой на два вагона) при массе брутто
соответственно: одиночного вагона — 22т и 94т; сцепа
двух грузонесущих вагонов — 44 т и 188 т (таблица
1.6).
17
Таблица 1.6 - Значения удельной продольной инерционной
Тип крепления .
Значения аПР (тс/т) при
опирании, груза на
один вагон
два вагона
а
22
а
94
а
44
а
188
Упругое (например, крепление растяжками и
обвязками, деревянными упорными, распорными
брусками)
1,2
0,97
1,2
0,86
Жесткое (например, крепление груза к вагону
болтами, шпильками, а также в случаях
размещения груза с непосредственным упором в
элементы конструкции вагона)
1,9
1,67
1,9
1,56
ГРПП
QaF
В
ССШ
СП
aa
aa
)(2
В
С
(6)
(7)
силы
Поперечная инерционная сила FП с учетом действия
центробежной силы определяется по формуле:
, тс,
где
а
– удельная поперечная инерционная сила на 1 т массы
П
груза, тс/т.
Для грузов с опорой на один вагон аП определяется по
формуле:
, тс/т,
где
а
, аШ – удельные поперечные инерционные силы для
С
случаев, когда ЦТгр находится в вертикальных поперечных
плоскостях, проходящих соответственно: через середину
вагона, через шкворневую балку (таблица 1.7), тс/т;
– база вагона, мм;
– расстояние от ЦТГР до поперечной плоскости,
симметрии вагона, мм.
Поперечная инерционная сила FП рассчитывается для
каждого отдельно расположенного по длине вагона грузового
места (укрупненного грузового места, перемещение
18
отдельных частей которого друг относительно друга
Размещение груза
Значения удельных поперечных
инерционных сил, тс/т
С опорой на один вагон и
расположением ЦТгр в
вертикальной поперечной
плоскости, проходящей через:
- середину вагона, аС
0,330
- шкворневую балку, аШ
0,550
С опорой на два вагона
0,400
ГРBB
QaF
0
14,2
25,0
ГР
CB
Q
ka
100
ГР
Q
3
10·50
ППSW
(8)
(9)
(10)
исключено применением специальных средств).
Таблица 1.7 - Значения удельных поперечных инерционных
сил
Вертикальная инерционная сила FВ определяется по
формуле:
, тс,
где
а
– удельная вертикальная сила на 1 т массы груза, тс/т,
В
которая определяется по формуле:
При погрузке с опорой на один вагон принимают
k=510–6, с опорой на два вагона — k=2010–6. В случаях
загрузки вагона грузом массой менее 10т
принимают
Ветровая нагрузка WП определяется по формуле:
где
SП – площадь наветренной поверхности груза (проекции
поверхности груза, выступающей за пределы
продольных бортов платформы либо боковых стен
полувагона, на продольную плоскость симметрии
, тс/т.
т.
, тс,
19
вагона), м2. Для грузов с цилиндрической поверхностью,
ГР
ПР
ТР
QF
)1(
ВГР
П
ТР
aQF
(11)
(12)
ось которой расположена вдоль вагона, SП принимается
равной половине упомянутой площади;
50 – ветровая нагрузка, кгс/м2.
Сила трения, действующая на груз, размещенный на
однородной поверхности пола вагона, определяется по
формулам:
— в продольном направлении:
, тс;
— в поперечном направлении:
, тс,
где – коэффициент трения между контактирующими
поверхностями груза и вагона (или подкладок,
прокладок).
Значения коэффициента трения между поверхностями,
очищенными от грязи, снега, льда, а в зимний период —
посыпанными тонким слоем песка, принимаются равными:
дерево по дереву — 0,45;
сталь по дереву — 0,40;
сталь по стали — 0,30;
пакеты чушек свинца, цинка по дереву — 0,37;
пакеты отливок алюминия по дереву — 0,38;
железобетон по дереву — 0,55.
1.5.2 Проверка устойчивости вагона с грузом и груза в
вагоне.
Поперечная устойчивость груженого вагона не
проверяется в случаях, когда высота центра тяжести вагона
(сцепа) с грузом от УГР не превышает 2300мм либо
наветренная поверхность вагона (сцепа) с грузом не
превышает: при опирании груза на один вагон — 50м2, при
опирании груза на два вагона — 100м2.
20
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]