10.Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора

Использование метанола в борьбе с г/о – основной способ в Г-овой промышленности. Эффективен при разложении уже сформировавшихся гидратов. Присутствующий в Г-ожидкостном потоке метанол, помимо жидкой фазы, содержится в у/в-м к-те и растворяется в Г-е. Для выработки оптимального варианта технологии применения метанола необх-о располагать данными по фазовому распределению ингибитора прежде всего в системах добычи, сбора и подготовки Г.

Алгоритм и методика расчета кол-ва метанола, необх-ого для борьбы с г/о-ем в системе скв-а–сеп-р С–01.

1. t-ра г/о:

для Г: t_г=2,2+14lgP+(14lgP)^0,5 (1)

для к-та: t_к=5,7+14lgP+(14lgP)^0,5 (2)

2. Минимально необх-ая концентрация отработанного метанола:

С₂=1,87 t+7 (при t7 ⁰С) (3)

C₂=5(2t)^0,5 (при t7 ⁰C) (4)

где С₂ – концентрация отработанного насыщенного метанола, %; t – разность м/у равновесной t-рой г/о и фактической t-рой Г в конце защищаемого участка t_ф, t=t_г–t_ф (5)

3. Отношение сод-ия метанола в Г-е к концентрации метанола в ВМС:

=е^{5,33+0,062t}/p^0,69 (6)

где  – коэффициент распределения метанола; t, P – t-ра и P среды защищаемого участка, соответственно ⁰С и МПа.

4. Кол-во метанола, переходящего в Г-овую фазу, кг/тыс. м³:

q_г=0,001С₂ (7)

5. Растворимость метанола в к-те: С_к=0,211810^-3С₂²–0,268210^-2С₂+0,254710^-1 (8)

6. Сод-е метанола в у/в-м к-те, кг/тыс. м³:

q_к=С_кQ_к_к/Q_г (9)

где Q_к – добыча к-та, м³/сут; Q_г – добыча Г, тыс^.м³/сут; _к – средняя плотность к-та, кг/м³_.

7. Влагоcод-е Г защищаемого участка, кг/тыс. м³:

W=e^{1,487+0,0733t–0,000226t2}/P+e^{–3,19+0,0538t–0,00017t2} (10)

8. Кол-во воды, выделившейся из Г, к-е должно быть обработано метанолом:

W=W₁–W₂ (11)

где W₁, W₂ – влагоСод-е Г в начальной и конечной точках защищаемого участка, кг/тыс. м³.

Для скв-н без водопроявления W₁, W₂ опр-ся по (10)

При водопроявлении общее кол-во воды, к-е должно быть обработано метанолом:

W¹=W+W_пл (12)

где W_пл – кол-во поступающей с Г пл-ой воды, кг/тыс. м³.

9. Кол-во метанола в жид-й фазе, кг/тыс. м³:

q_в=WC₂/(C₁–C₂) (13)

10. Суммарный удельный необх-ый расход метанола для борьбы с г/ом опр-ся по уравнению материального баланса, кг/тыс. м³:

G_mу=q_г+q_к+q_в (14)

11. Общая минерализация воды в скв-е с водопроявлением, %:

m_общ=W_плm_пл/W₁ (15)

где m_пл – массовая для солей в пл-й воде, %.

12. Минимально необх-ая концентрация метанола с учетом минерализации пл-ой воды (в скв-е с водопроявлением), %:

С₂¹=te^(0,95–0,0005С₂²)–m_обще^0,3 (17)

13. Сод-е метанола в Г-овой фазе в скв-е с водопроявлением, (при Р, t и С₂¹), кг/тыс. м³:

q_г¹=0,001С₂¹ (18)

14. Растворимость метанола в у/в-м к-те с учетом общей минерализации воды, %:

С_k¹=0,211810^-3(С₂¹)²–0,268210^–2(С₂¹)+0,254710^-1

(19)

15. Сод-е метанола в к-те с учетом общей минерализации воды, кг/тыс. м³:

q_k¹=C_k¹Q_k_k/(Q_г100) (20)

16. Сод-е метанола в водном растворе с учетом общей минерализации, кг/тыс. м³:

q_в¹=С₂¹W¹/(C₁–C₂) (21)

17. Суммарный удельный необх-ый расход метанола для предупреждения г/о в скв-е с водопроявлением с учетом общей минерализации опр-ся по уравнению материального баланса, кг/тыс. м³:

G¹_my=q_г¹+q_k¹+q_в¹ (22)

18. Расход метанола, необх-ый для борьбы с г/о-ем, кг/ч:

а) для скв-ы без водопроявления:

G_m=Q_гG_my/24 (23)

Установлено, что метанол с к-том образуют азеотропную смесь, начальная t-ра кипения к-й составляет 48 ⁰С. Поэтому в целях снижения потерь метанола с к-том, а также с Г-ом, рекомендуется поддерживать t-ру в трехфазном разделителе С–03В в пределах 42–43 ⁰С вместо 50⁰С.